9，檩条与墙梁设计9，1.实腹式檩条设计9，1、2。部分钢结构手册Z形檩条斜卷边角度按45.偏小,对翼缘的约束不利。在浙江大学等单位所做的连续檩条受力试验中、可观察到斜卷边为45.时的檩条嵌套搭接端头有明显的展平趋势.按有限元理论分析,卷边对翼缘的约束与卷边角度的sin2θ成正比 故建议斜卷边角度60.为宜.9 1.3 计算嵌套搭接方式组成的连续檩条的挠度和内力时。需考虑嵌套搭接松动的影响、浙江大学和杭萧钢构所做的嵌套搭接连续檩条的试验情况是 斜卷边角度为60.嵌套搭接的内檩条翼缘宽度小于外檩条宽度5mm，嵌套搭接长度为檩条跨度的10,单边为5、试验结果表明，为考虑嵌套搭接的松动影响,计算挠度时,双檩条搭接段可按0 5倍的单檩条刚度拟合,计算内力时,可按均匀连续单檩条计算.但支座处要释放10。的弯矩转移到跨中、钢构企业需根据各自的技术标准，由试验确定檩条因嵌套搭接松动引起的刚度变化、檩条采用多跨静定梁模式，挠度小。内力小，当跨度较大时.有较好的经济性、如以连续梁模式的反弯点作为多跨静定梁的分段节点，跨中檩条长度约为0.7L,考虑到安装施工的方便。建议跨中檩条长度宜为0 8L,檩条的稳定性按节点间檩条或反弯点之间檩条为简支梁模式计算.要求檩条端头节点处应有抗扭转能力 宜用槽钢.角钢或冷弯薄壁型钢在两面夹住檩条的腹板、连接点的两侧各布置不少于两个竖向排列的螺栓，9。1，4.建议卷边的宽厚比、过去习惯称卷边高厚比。对于斜卷边容易引起混乱。故统一改称宽厚比 不宜大于13、根据如下，式中 a。卷边宽度、mm，b 翼缘宽度 mm。常规的檩条规格按照式。1、可得到表1的数值.值得注意的是。当翼缘宽度大于80mm时.所需檩条壁厚超过本规范基本设计规定的最小用材厚度1.5mm 按本条规定檩条设计符合经济合理性，表1,檩条合适的卷边宽度和最小用材厚度，mm 注 tmin为按本规范第3，4节的构造要求及本条规定得到的最小板件厚度.9。1，5。本条对CECS102、2002规程作了较大修改，说明如下、1,轻钢结构的屋面坡度通常不大于1.10.且屋面板的蒙皮效应对于檩条有显著的侧向支撑效果,故仅需依据腹板平面内计算其几何特性，荷载.内力等。无需计算垂直于腹板的荷载分量作用 无需对Z形檩条按主惯性矩计算应力和挠度。可大大简化计算 澳大利亚G.J。Hancock教授来华所做的研究报告称 气囊试验表明、檩条在风吸力作用下的变形仅发生在腹板平面内，支持上述的计算方法,另一方面 主惯性矩虽然比垂直于腹板的惯性矩大，但主轴的截面高度也比腹板平面内的截面高度大、因此这两者计算的抗弯模量相差并不大.按主轴计算的抗弯模量稍小，而风荷载。风荷载垂直于翼缘、作用弯矩按主轴计算也稍小 显然，按腹板平面内计算其几何特性 荷载。内力等是方便的、合理的、对于屋面坡度大于1、10且屋面板蒙皮效应较小者，宜考虑计算侧向荷载作用、2.国家标准,冷弯薄壁型钢结构技术规范,GB.50018。2002的翼缘屈曲系数是0，98 考虑板组效应后约为1 3，板组效应系数大于1 0,过于保守。根据陈绍蕃教授的、卷边槽钢的局部相关屈曲和畸变屈曲.2002年第23卷第1期,建筑结构学报.浙江大学吴金秋的硕士论文。斜卷边檩条的弹性屈曲分析,及美国AISI设计指南的计算公式，宜取翼缘的屈曲系数为3 0 经过国家标准、冷弯薄壁型钢结构技术规范。GB 50018 2002规定的板组效应.翼缘板组效应系数稍小于1.0，方法修正后。屈曲系数可能会稍有减小，但仍远大于1。3，当翼缘的板组效应系数大于1，0 则说明腹板屈曲能力大于翼缘屈曲能力.腹板设计高度不足、意味在相同用钢量前提下、有效截面几何特性可随腹板高度的增加而增加、构件的承载能力可随之提高、反之，则说明腹板屈曲能力小于翼缘屈曲能力.其设计高度已用足 再仅仅提高截面高度效果不好。对于嵌套搭接构成的连续檩条.在嵌套搭接段内,具有双檩条强度，根据浙江大学和杭萧钢构所做的试验研究,5根在支座处破坏的双檩条强度承载能力平均值为理论计算值的93、8 故其承载能力需要0.9系数予以折减.本条采用几何特性值折减为0.9的办法，3.当有内衬板固定在受压下翼缘时、相当于有密集的小拉条在侧向约束下翼缘、故无需考虑其整体稳定性 9。1、6、檩托焊在屋面梁上使运输不方便、较容易碰坏，当檩条高厚比不超过200时、可考虑取消檩托,直接在檩条的下翼缘冲孔用螺栓连接、此时檩条由腹板承压传力、需验算腹板的承压屈曲能力、即Web Crippling,本条直接引用。North American，Specification。for,the。Design,of.Cold、Formed Steel，Structural，Members 2001年版本的计算公式.该计算公式由试验研究得出.9、1、9,吊挂集中荷载直接作用在檩条的翼缘上有较大的偏心扭矩 檩条易产生畸性变形,故集中荷载宜通过螺栓或自攻钉直接作用在檩条的腹板上传力 镀锌的冷弯薄壁型钢构件 不适合采用焊接施工方式，一是高空焊接质量难以控制,二是焊点防锈困难,故建议采用螺栓或自攻钉连接.9。1。10。采用连续檩条有很好的经济效益 根据浙江大学和同济大学所做的连续檩条力学试验。连续檩条的刚度随嵌套搭接长度的增加而增加、当嵌套搭接长度趋近10。的檩条跨度时、再增加搭接长度对檩条刚度影响很小、另一方面、嵌套搭接长度取10。单边为5。的跨度可满足搭接端头的弯矩值不大于跨中弯矩，由此。跨中截面成为构件验算的控制截面、故规定连续檩条的搭接长度2a宜不小于10。的檩条跨度,但需注意，对于端跨的檩条。为满足搭接端头的弯矩不大于跨中弯矩。需要加大搭接长度50 檩条之间的拉条和撑杆应设置在檩条的受压部位 由于恒载和活载组合下檩条上部受压,恒载和风载组合下檩条下部受压。需同时考虑这两种工况 故应采用双层拉条体系、当檩条下翼缘连接有内衬板时 该内衬板可代替下层拉条体系的作用 可仅设上层拉条体系,如拉条采用两端分别靠近上，下翼缘的连接方式，图9，1,10，3,a 则要求屋面板能约束檩条上翼缘的侧向位移，