9 檩条与墙梁设计9。1、实腹式檩条设计9 1，2 部分钢结构手册Z形檩条斜卷边角度按45、偏小，对翼缘的约束不利.在浙江大学等单位所做的连续檩条受力试验中。可观察到斜卷边为45、时的檩条嵌套搭接端头有明显的展平趋势、按有限元理论分析 卷边对翼缘的约束与卷边角度的sin2θ成正比、故建议斜卷边角度60 为宜，9.1,3，计算嵌套搭接方式组成的连续檩条的挠度和内力时,需考虑嵌套搭接松动的影响，浙江大学和杭萧钢构所做的嵌套搭接连续檩条的试验情况是.斜卷边角度为60、嵌套搭接的内檩条翼缘宽度小于外檩条宽度5mm、嵌套搭接长度为檩条跨度的10、单边为5，试验结果表明，为考虑嵌套搭接的松动影响、计算挠度时、双檩条搭接段可按0,5倍的单檩条刚度拟合.计算内力时,可按均匀连续单檩条计算,但支座处要释放10,的弯矩转移到跨中、钢构企业需根据各自的技术标准、由试验确定檩条因嵌套搭接松动引起的刚度变化 檩条采用多跨静定梁模式,挠度小，内力小 当跨度较大时.有较好的经济性.如以连续梁模式的反弯点作为多跨静定梁的分段节点 跨中檩条长度约为0.7L，考虑到安装施工的方便，建议跨中檩条长度宜为0 8L、檩条的稳定性按节点间檩条或反弯点之间檩条为简支梁模式计算.要求檩条端头节点处应有抗扭转能力 宜用槽钢,角钢或冷弯薄壁型钢在两面夹住檩条的腹板,连接点的两侧各布置不少于两个竖向排列的螺栓、9、1.4。建议卷边的宽厚比，过去习惯称卷边高厚比 对于斜卷边容易引起混乱,故统一改称宽厚比,不宜大于13，根据如下,式中.a，卷边宽度.mm、b、翼缘宽度、mm,常规的檩条规格按照式。1，可得到表1的数值.值得注意的是、当翼缘宽度大于80mm时.所需檩条壁厚超过本规范基本设计规定的最小用材厚度1.5mm、按本条规定檩条设计符合经济合理性、表1,檩条合适的卷边宽度和最小用材厚度。mm。注，tmin为按本规范第3.4节的构造要求及本条规定得到的最小板件厚度,9 1,5.本条对CECS102，2002规程作了较大修改。说明如下.1，轻钢结构的屋面坡度通常不大于1。10 且屋面板的蒙皮效应对于檩条有显著的侧向支撑效果 故仅需依据腹板平面内计算其几何特性。荷载，内力等，无需计算垂直于腹板的荷载分量作用,无需对Z形檩条按主惯性矩计算应力和挠度，可大大简化计算,澳大利亚G、J、Hancock教授来华所做的研究报告称,气囊试验表明、檩条在风吸力作用下的变形仅发生在腹板平面内，支持上述的计算方法.另一方面，主惯性矩虽然比垂直于腹板的惯性矩大。但主轴的截面高度也比腹板平面内的截面高度大。因此这两者计算的抗弯模量相差并不大。按主轴计算的抗弯模量稍小、而风荷载，风荷载垂直于翼缘。作用弯矩按主轴计算也稍小、显然、按腹板平面内计算其几何特性.荷载 内力等是方便的,合理的、对于屋面坡度大于1，10且屋面板蒙皮效应较小者 宜考虑计算侧向荷载作用。2，国家标准。冷弯薄壁型钢结构技术规范.GB 50018，2002的翼缘屈曲系数是0、98，考虑板组效应后约为1,3,板组效应系数大于1、0，过于保守,根据陈绍蕃教授的，卷边槽钢的局部相关屈曲和畸变屈曲.2002年第23卷第1期，建筑结构学报 浙江大学吴金秋的硕士论文、斜卷边檩条的弹性屈曲分析，及美国AISI设计指南的计算公式.宜取翼缘的屈曲系数为3。0。经过国家标准,冷弯薄壁型钢结构技术规范、GB 50018 2002规定的板组效应。翼缘板组效应系数稍小于1。0、方法修正后.屈曲系数可能会稍有减小，但仍远大于1。3 当翼缘的板组效应系数大于1,0.则说明腹板屈曲能力大于翼缘屈曲能力，腹板设计高度不足 意味在相同用钢量前提下,有效截面几何特性可随腹板高度的增加而增加.构件的承载能力可随之提高,反之、则说明腹板屈曲能力小于翼缘屈曲能力 其设计高度已用足,再仅仅提高截面高度效果不好,对于嵌套搭接构成的连续檩条 在嵌套搭接段内,具有双檩条强度。根据浙江大学和杭萧钢构所做的试验研究，5根在支座处破坏的双檩条强度承载能力平均值为理论计算值的93。8。故其承载能力需要0 9系数予以折减。本条采用几何特性值折减为0，9的办法、3.当有内衬板固定在受压下翼缘时 相当于有密集的小拉条在侧向约束下翼缘。故无需考虑其整体稳定性，9、1 6。檩托焊在屋面梁上使运输不方便.较容易碰坏.当檩条高厚比不超过200时.可考虑取消檩托.直接在檩条的下翼缘冲孔用螺栓连接.此时檩条由腹板承压传力，需验算腹板的承压屈曲能力 即Web Crippling,本条直接引用.North、American。Specification。for the，Design。of Cold Formed Steel、Structural Members 2001年版本的计算公式.该计算公式由试验研究得出.9,1 9,吊挂集中荷载直接作用在檩条的翼缘上有较大的偏心扭矩，檩条易产生畸性变形.故集中荷载宜通过螺栓或自攻钉直接作用在檩条的腹板上传力,镀锌的冷弯薄壁型钢构件，不适合采用焊接施工方式，一是高空焊接质量难以控制.二是焊点防锈困难 故建议采用螺栓或自攻钉连接。9。1，10.采用连续檩条有很好的经济效益，根据浙江大学和同济大学所做的连续檩条力学试验.连续檩条的刚度随嵌套搭接长度的增加而增加。当嵌套搭接长度趋近10，的檩条跨度时,再增加搭接长度对檩条刚度影响很小.另一方面,嵌套搭接长度取10,单边为5。的跨度可满足搭接端头的弯矩值不大于跨中弯矩 由此。跨中截面成为构件验算的控制截面、故规定连续檩条的搭接长度2a宜不小于10。的檩条跨度.但需注意、对于端跨的檩条,为满足搭接端头的弯矩不大于跨中弯矩，需要加大搭接长度50.檩条之间的拉条和撑杆应设置在檩条的受压部位,由于恒载和活载组合下檩条上部受压,恒载和风载组合下檩条下部受压.需同时考虑这两种工况、故应采用双层拉条体系。当檩条下翼缘连接有内衬板时，该内衬板可代替下层拉条体系的作用。可仅设上层拉条体系 如拉条采用两端分别靠近上,下翼缘的连接方式，图9.1，10、3,a、则要求屋面板能约束檩条上翼缘的侧向位移，