5.2 荷载 地震作用及内力计算5。2.1.自重荷载标准值可按下式计算。式中 G1k。每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值。kN。m.H1 计算截面至堤顶面的距离。m.B1，计算截面以上堤身的平均厚度 m,γ,材质重度。kN,m3、5、2,2 防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值，图5，2、2，可按下列公式计算,式中.pYk。每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值.kN,m2。γy。堤内液体重度,取10kN。m3,Z 液体深度。m、PYk，计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值,kN m，HY，计算截面至液面距离，m MYk。计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值、kN,m.m H0，计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离、m。图5 2。2。静液压力计算示意图5。2，3.防火堤内培土的静土压力荷载标准值。图5.2,3 可按下列要求计算、1,图5，2。3中的折线AFD为土压力分布曲线.F为转折点,其压力分布可按下列公式计算,图5,2，3。内培土压力计算示意图.式中,pAk.pBk,分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值,kN m2。pGk。土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值，kN.m2、h、培土坡线与堤背延长线的交点A，至堤顶的距离,m。a 培土顶面宽度 m、H1、计算截面以上培土高度。m。H2.压力分布曲线转折点至堤顶的距离 m，β.培土坡面与水平面的夹角。γt.土体重度 可取16kN,m3,18kN.m3、Ka,以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式.5、2、3,7。计算或按本规范附录A表A.0，1确定 K,a，以A。B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式,5、2，3,8.计算或按本规范附录A表A,0。2确定。培土的内摩擦角,当无实验资料时,可根据土的性质取35,40。2,当H1.H2时、土压力合力及弯矩可按下列公式计算，式中。PTk。计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值，kN,m MTk.计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN，m.m。H0 计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离.m。3、当H1。H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算，5。2.4.防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定。1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，图5 2。4.1 标准值可按下列公式计算，图5.2，4、1，钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图，式中,pEGk,每米堤长水平地震作用分布值、kN、m2，PEGk。计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值，kN、m MEGk，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值，kN。m、m,αmax，水平地震影响系数最大值、当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0、08、0,12。0。16，0、24，和0、32，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0、15g和0.30g的地区、η1,钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数，取1，6。X,计算截面至基础顶面的距离、m.α1.α2 根据X H值求得的相应系数,按表5、2。4确定，H0,计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离.m.H，基础顶面至堤顶的高度.m.B1 计算截面以上堤身平均厚度、m 2，砖,砌块及毛石防火堤的水平地震作用 图5、2,4，2、可按下列公式计算、图5、2。4,2，砖,砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图 式中，η2 砖、砌块及毛石防火堤基本振型参与系数。取1,27、α3、α4 根据X.H比值求得的相应系数 按表5 2、4确定、表5,2 4,系数α1,α2 α3，α4数值表5.2 5,地震作用时,防火堤内水平动液压力标准值 图5.2。5。可按下列公式计算。图5，2.5,水平动液压力计算示意图,式中,pEYk、每米堤长水平动液压力标准值,kN.m2 fd，水平动液压力系数、取0 35,Hd.液体深度.m,PEYk、计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值。kN.m、MEYk、计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值.kN。m。m,HY.计算截面至液面的距离 m，5、2、6、地震作用时 防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算.式中.PETk，计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值 kN、m METk、计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN m，m。PTk、土压力合力标准值,kN，m，可按本规范式，5，2,3。9。或.5.2，3 12，计算确定 HT 计算截面以上培土高度，m、