4,3 正常使用极限状态计算4,3。1、本条对管道结构正常使用条件下的极限状态计算内容作了规定,这些要求主要针对管道结构的耐久性.保证其使用年限,提高工程投资效益。4，3,2.本条对柔性管道的允许变形量作了规定 原规范仅对水泥砂浆内衬作出现定,控制管道的最大竖向变形量不宜超过0.02.从工程实践来看，此项允许变形量与水泥砂浆的配制及操作成型工艺密切相关，例如手工涂抹和机械成型 其质量差异显著.砂浆配制掺入适量的纤维等增强抗力材料,将改善砂浆的延性性能等 据此.条文对水泥砂浆内衬的允许变形量 规定可以有一定的幅度,供工程技术人员对应采用.此外,条文还结合近十年来防腐内衬材料的引进和开拓，管材品种的多种开发,增补了对防腐涂料内衬和化学管材的允许变形量的规定，这些规定与国外相应标准的要求基本上协调一致。4，3，3,4、3,7，条文对钢筋混凝土管道结构的使用阶段截面计算做出了规定,这些要求和原规范的规定是协调一致的.1。当在组合作用下,截面处于受弯或大偏心受压 拉时.应控制其最大裂缝宽度.不应大于0。2mm,确保结构的耐久性、符合使用年限的要求 同时明确此时可按长期效应的准永久组合作用计算 2,当在组合作用下,截面处于轴心受拉或小偏心受拉时、应控制截面的裂缝出现、此时一旦形成开裂即将贯通全截面,直接影响管道结构的水密性要求和正常使用、因此相应的作用组合应取短期效应的标准组合作用计算,4。3,8,本条对柔性管道的变形计算给出了规定,相应的组合作用应取长期效应的准永久组合作用计算 原规范规定的计算模型系按原苏联1958年。地下钢管设计技术条件和规范 采用 该计算模型由前苏联学者Л,М、ЕмеΛьянов提出。其理念系依照地下柔性管道的受载程序拟定 即管子在沟槽中安装后，沟槽回填土使管体首先受到侧土压力使柔性管产生变形.向土体方向的变形导致土体的弹性抗力。据此计算管体在竖向，侧向土压力和弹性土抗力作用下管体的变形 如图4.3.8。所示，当管体上下受到相等的均布压力p时,管体上任一点半径向位移ω为.按此式可得管顶和管侧的变位置是相同的,当管体仅受到侧向土压力时 亦将产生变形。其方向则与竖向土压作用相反.由于管侧土压力值要小于竖向土压力,例如1，3.因此管体的最终变形还取决于竖向土压力导致的变形形态.应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的。但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调。后者的结构上的受力.只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力 美国spang1er。氏即是按此理念提出了计算模型 获得国际上广为应用，据此条文修改为采用spang1er。计算模型 以使在柔性管的变形计算方法上与国际沟通,协调一致、另外，在条文给定的计算变形公式中.引入了变形滞后效应系数DL、此项系数取1、0，1，5 主要是管侧土体并非理想的弹性体.在抗力的长期作用下、土体会产生变形或松弛,管侧回填土的压实密度越高.滞后变形效应越显著，粘性土的滞后变形比砂性土历时更长.这一现象已被国内。外工程实践检测所证实.例如国内曾对北京市第九水厂DN2600mm 输水管进行管体变形追踪检测,显然此项变形滞后系数取值、不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关.还与管道的运行功能相关 如果是压力运行，内压将使管体变形复圆.因此,对变形滞后系数的取值 对无压或低压管.内压在0、2MPa.以内 应取接近于1，5，的数值。对于压力运行管道.竣工所投入运行的时间较短。例如不超过3、个月.则可取1 0。计算。亦即可以不考虑滞后变形的因素、对压力运行管道。从竣工到运行时间较长时,则可取1、0、DL.1、5、作为设计计算采用值 4、3.9 4。3，11，有关条文规定可参阅,给水排水构筑物结构设计规范。相应条文的说明