4、4 冲击式机器，锻锤4 4、1,锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1.基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值 2,锻锤在下一次打击前.砧座应停止振动。3、锻锤打击后 隔振器上部质量不应与隔振器分离，4，4.2，锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定、1.砧座振动计算时.可假定基础为不动体、宜采用有阻尼单自由度振动模型 图4。4，2、1、2、基础振动计算时.振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力、宜采用无阻尼单自由度振动模型,图4,4、2,2,图4 4 2。1.有阻尼单自由度振动模型1.基础、2。砧座.3。锤头图4.4、2.2.无阻尼单自由度振动模型1,基础 2，地基4，4,3、隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移,图4,4,2,1.可按下列公式计算,式中，uz1。砧座的最大竖向振动位移,m,m0 锻锤锤头的质量，kg，ms、隔振器上部的总质量 kg.v0.锤头的最大冲击速度，m s。e1 回弹系数。模锻锤可取0,5.自由锻锤可取0.25、锻打有色金属时可取0,K1,隔振器的竖向刚度.N、m，ζz、隔振体系的阻尼比,Cz,隔振器的竖向阻尼系数 N s、m、4、4，4。隔振锻锤基础的最大竖向振动位移，图4。4，2，2。可按下列公式计算，式中、uz2、基础最大竖向振动位移.m。K2 基础底部的折算刚度，N m Kz 基础底部地基土的抗压刚度 N.m.应按现行国家标准、动力机器基础设计规范 GB。50040的规定确定.4，4、5。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定，1，锻锤砧座质量较大时、可直接对砧座进行隔振 砧座质量较小时、宜在砧座下增设钢筋混凝土台座、2、砧座或钢筋混凝土台座底面积较大，砧座重心与砧座底面距离较小时,可采用支承式隔振，砧座底面积较小,砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时、可采用悬挂式隔振。3，锻锤的打击中心，隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心，宜在同一铅垂线上。4,砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置，5，采用圆柱螺旋弹簧隔振器时。应配置阻尼器,采用迭板弹簧隔振器时。可不配置阻尼器,6,锻锤隔振系统的阻尼比。不宜小于0。2 压力机4.4 6 压力机基础的隔振设计应符合下列规定、1、当压力机启动,图4、4,6 1 产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中。uz3,压力机工作台两侧的最大竖向振动位移 m.my、压力机的质量。kg。mz,主轴偏心质量与连杆折合质量之和，kg，连杆折合质量可取连杆质量的1 3.r,曲柄半径，m h1。压力机质心O至隔振器的距离。m、l 主轴轴承O，至压力机质心O的距离.m、c、隔振器之间的距离,m，R1。压力机绕质心轴的回转半径,m,J、压力机绕质心轴的质量惯性矩。kg，m2，ny。压力机主轴的额定转速 rad,s,wk。压力机摇摆振动的固有圆频率.rad。s、ζzl,隔振体系摇摆振动的阻尼比,图4，4,6,1，压力机启动时的力学模型1、基础，2。压力机机身，2 压力机冲压工作时。图4,4，6 2，工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中、uz4,压力机工作台的最大竖向振动位移.m。F。压力机额定工作压力，N,mt 压力机头部的质量，kg。mg,压力机工作台的质量。kg、K3,压力机立柱及拉杆的刚度.N，m,E1，压力机立柱的弹性模量，N，m2.E2,压力机拉杆的弹性模量,N，m2.A1 压力机立柱的平均截面积。m2，A2。压力机拉杆的平均截面积，m2 L1,压力机立柱的工作长度.m、L2，压力机拉杆的工作长度.m、图4.4 6、2。压力机冲压工作时的力学模型1,基础.2,压力机工作台、3,压力机头部，3。压力机冲压工件时。基础的竖向振动位移可按下式计算 式中,uz5,冲压工件时压力机基础的竖向振动位移，m,4、4、7 压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1.闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部。2,闭式单点压力机和开式压力机.可在压力机下部设置台座、隔振器宜安置在台座下部,3，热模锻压力机,应在压力机下部设置钢框架台座.隔振器宜安置在台座下部 4、螺旋压力机 应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座.隔振器宜安置在台座下部，5.压力机隔振系统的竖向阻尼比.不宜小于0,1，