4.4.冲击式机器、锻锤4、4、1、锻锤基础的隔振设计应符合下列规定.1。基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值、2、锻锤在下一次打击前。砧座应停止振动，3,锻锤打击后.隔振器上部质量不应与隔振器分离。4.4，2、锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定.1,砧座振动计算时,可假定基础为不动体。宜采用有阻尼单自由度振动模型，图4 4 2，1。2 基础振动计算时.振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力，宜采用无阻尼单自由度振动模型 图4。4。2、2。图4 4 2、1 有阻尼单自由度振动模型1。基础，2，砧座 3 锤头图4、4。2,2,无阻尼单自由度振动模型1.基础。2。地基4，4.3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移.图4，4。2、1、可按下列公式计算。式中，uz1.砧座的最大竖向振动位移、m，m0 锻锤锤头的质量,kg,ms，隔振器上部的总质量，kg，v0、锤头的最大冲击速度.m s。e1、回弹系数、模锻锤可取0，5，自由锻锤可取0。25、锻打有色金属时可取0。K1。隔振器的竖向刚度。N。m,ζz，隔振体系的阻尼比.Cz。隔振器的竖向阻尼系数,N s、m,4,4.4、隔振锻锤基础的最大竖向振动位移、图4、4，2,2、可按下列公式计算,式中、uz2、基础最大竖向振动位移。m.K2、基础底部的折算刚度.N，m，Kz、基础底部地基土的抗压刚度,N、m，应按现行国家标准,动力机器基础设计规范,GB。50040的规定确定，4，4，5，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定，1、锻锤砧座质量较大时。可直接对砧座进行隔振.砧座质量较小时.宜在砧座下增设钢筋混凝土台座.2.砧座或钢筋混凝土台座底面积较大。砧座重心与砧座底面距离较小时.可采用支承式隔振 砧座底面积较小,砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时 可采用悬挂式隔振。3.锻锤的打击中心.隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心.宜在同一铅垂线上，4 砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置、5，采用圆柱螺旋弹簧隔振器时 应配置阻尼器。采用迭板弹簧隔振器时 可不配置阻尼器，6 锻锤隔振系统的阻尼比,不宜小于0.2,压力机4.4，6，压力机基础的隔振设计应符合下列规定。1,当压力机启动、图4。4，6.1。产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算 式中,uz3。压力机工作台两侧的最大竖向振动位移、m，my、压力机的质量,kg，mz 主轴偏心质量与连杆折合质量之和，kg，连杆折合质量可取连杆质量的1 3，r、曲柄半径 m.h1,压力机质心O至隔振器的距离 m l.主轴轴承O，至压力机质心O的距离 m.c.隔振器之间的距离。m.R1 压力机绕质心轴的回转半径、m.J。压力机绕质心轴的质量惯性矩。kg,m2。ny。压力机主轴的额定转速 rad。s.wk.压力机摇摆振动的固有圆频率，rad.s、ζzl、隔振体系摇摆振动的阻尼比、图4.4,6.1 压力机启动时的力学模型1，基础,2,压力机机身,2，压力机冲压工作时.图4.4。6 2.工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算、式中，uz4 压力机工作台的最大竖向振动位移 m。F、压力机额定工作压力.N。mt，压力机头部的质量.kg。mg 压力机工作台的质量、kg,K3.压力机立柱及拉杆的刚度.N。m E1、压力机立柱的弹性模量。N m2，E2、压力机拉杆的弹性模量.N，m2、A1.压力机立柱的平均截面积。m2、A2，压力机拉杆的平均截面积、m2 L1 压力机立柱的工作长度、m、L2,压力机拉杆的工作长度，m、图4，4 6,2，压力机冲压工作时的力学模型1.基础 2、压力机工作台.3。压力机头部,3.压力机冲压工件时 基础的竖向振动位移可按下式计算。式中.uz5.冲压工件时压力机基础的竖向振动位移、m.4。4、7，压力机基础的隔振设计应符合下列规定，1.闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部。2，闭式单点压力机和开式压力机，可在压力机下部设置台座,隔振器宜安置在台座下部 3，热模锻压力机 应在压力机下部设置钢框架台座,隔振器宜安置在台座下部。4，螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座.隔振器宜安置在台座下部，5 压力机隔振系统的竖向阻尼比,不宜小于0.1、