K。2、非对称布置的矩形筒仓的内力计算K。2.1.K.2 5,本次修订应各方要求 增加了非对称漏斗卸料口的计算公式、由于顶部通常不设边梁的漏斗仓、在漏斗四块斜板的交角处。钢筋的锚固长度往往不能满足要求。因此漏斗的整体性将受到严重影响 对于不通过漏斗边梁，而是将漏斗斜板上的吊挂力,依靠漏斗斜板的交边棱.直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓.其交边棱的吊挂筋,骨架筋、不能完全依靠构造配置,应该通过计算确定，对于普通浅梁的受剪承载力，是以验算斜截面拉应力为特征的计算、当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时，就接近深梁剪应力的分布特征了，这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋,对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了，在我国前后三版的，混凝土结构设计规范。GB。50010中、都有相关的规定,1。在 89版、规范中，深梁的受剪承载力公式，7，6。6,由混凝土承担的部分为0，12fcbh，而浅梁的 4。2，3，2.公式中,由混凝土承担的部分为0。07fcbh、两者相比,相当于在深梁中的允许剪应力提高了1 7倍。2.在 2002版。规范中，深梁斜截面受剪承载力公式,10,7.5，1、中.由混凝土承当的部分是0，7ftbh0,8,l0 h,3、而浅梁斜截面受剪承载力公式、7。5,4、2.中、由混凝土承担的部分是0,7f1bh0，二者相比，相当于在深梁中承载力提高了 8 l0，h，3,即2倍.2,66倍 3、在、2010版,规范中，斜截面受剪,包括简支深梁。的承载力公式。6、3、3、1、中，混凝土承担的部分是0。7βhftbh0。0.7.0，795ftbh.0，55ftbh0 而在浅梁斜截面受剪承载力公式中,由混凝土承担的部分是0.7ftbh0、二者相比 相当于将深梁的承载力提高了1 82倍 4。在本标准中,筒仓中的深梁与现行国家标准,混凝土结构设计规范 GB.50010中的深梁或墙梁不同,筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外。还有平面外的荷载作用,深梁四周的边界都有构件约束，在构造上,深梁的支座都是与柱嵌固在一起的,柱深入梁的全高范围内。深梁的支座不但不会发生外压现象.而且按照Dring等人所做的,钢筋混凝土墙梁的承载能力 的实验,1956年10月 柱伸入深梁的高度区后,改变了荷载的传递路线。与完全简支的深梁相比 大大提高了承载力。在现行国家标准.混凝土结构设计规范，GB 50010的条文说明中 对于剪切破坏的解释.是,由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多。破坏形态复杂 对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足,至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系 由此可见,对深梁受剪承载能力的规定.改变了三次,由1 7倍改为2倍。2、66倍、又再改为1,85倍、其修改的理由也没有充足的说服力。若按该规范的规定。设计筒仓深梁 岂不是无论按哪一个版本，都不符合同一本规范另一版本的规定.5,多年来的工程实践证明 在筒仓深梁设计时，按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的,6,K、2、4.1,K、2、4、3的连续深梁的计算图表,是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的,但并不是浅梁的计算结果,当设计矩形浅仓及深仓时 利用这些表格可非常有效地提高设计效率,在K。2，4。3的表格中 给出了连续深梁跨中及支座的内应力图、并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置，设计,者可利用该值、釆用集中配筋的方式配置钢筋，深梁的应力分析是很复杂的问题,与其深梁的高跨比 支承条件.外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关、深梁按弹性理论分析时 可求得梁内各单元体的σy、σx τxy及其主应力，并以此配置钢筋 当单元体的划分非常细密时.钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋、为此深梁的配筋。就出现了分散配筋及集中配筋的方法 对于矩形浅仓或深仓的仓壁。在其平面内可视为深梁计算,在平面外.则应按各种不同支承条件下的薄板，计算各点的内应力，并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋。因此，筒仓仓壁作为深梁设计时.与现行国家标准、混凝土结构设计规范,GB 50010中深梁的受力,变形有差异,筒仓中的深梁.不可能是理想的简支梁。经常是嵌固在周边的构件上的.因此，其内力的分布就与理想的简支梁完全不同，为此。规定按近似简支梁的设计时，可釆用ε、1、2 且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的,本节中各种荷载作用及支承条件下。平面深梁的内应力是深梁中面的内应力、其计算表是按深梁的单位厚度编制的,也就是说、是按深梁厚度为1、0编制的。采用深梁计算表时，应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚,并以此配置钢筋、这些表格虽然在其他中文资料中可以查得。但抝误及差错亦不少见,其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版,钢筋混凝土结构。1959。中的表格,参阅原文最为准确