8。3，出水管道8.3。1,8、3，2 在结合地形。地质条件布置出水管道线路时 通常会出现几个平面及立面转弯点,这些转弯点转弯角和转弯半径的大小对出水管道的局部水头损失影响很大。现将转弯角a，20 90,弯曲半径与管径的比值R d。1.0,3 0时的局部水头损失系数ξa值及局部水头损失，h值关系列于表9。局部水头损失,h的计算式为，由表9可知,当R,d值一定时,h值随着a值的增加而增加,但增量却逐渐递减 当a值一定时 h值随着R、d值的增加而减小，但在R.d值增至1。5以上时、减量几乎是按等数值递减 由于高扬程泵站出水管道长,转弯角较多 如果设置过多的大转弯角,势必加大局部水头损失，从而增大耗电量 因此.本标准规定出水管道的转弯角宜小于60.但当泵站水位变化幅度大时 部分管道必须在泵房内直立安装，因此 少量设置a,90，的弯管还是允许的 出水管道转弯半径R值的大小对局部水头损失,h值有直接影响.这种影响表现为,随着R值的增大、h值的增量逐渐变小、但R值过大时 需增大镇墩尺寸 而且增加弯管制作安装的困难。根据我国大中型高扬程泵站工程的实践经验。出水管道直径一般大于500mm。为了有效地减少出水管道的局部水头损失,同时也不过多地增加弯管制作安装的困难.转弯半径R取大于或等于2倍管径是比较适宜的。因此 本标准规定。出水管道的转弯半径宜大于2倍管径。当管道在平面和立面上均需转弯、且其位置相近时、为了节省镇墩工程量,宜将平面和立面转弯合并成一个空间转弯角,这样,弯管的加工制作并不复杂、而安装对中则可采取一些措施加以解决，当水泵反转，管道中水流倒流时.如管道立面有较大的向下转弯 镇墩前后的管中流速差别将很大 很可能出现水流脱壁、产生负压。从而影响管道的外压稳定 因此。本标准规定管顶线宜布置在最低压力坡度线下 压力不小于0.02MPa。8、3，4.明管的分节长度除根据地形条件确定外.还应满足公式 4，的要求、式中、L 明管的分节长度、m a 钢管线性膨胀系数、1.E。钢管弹性模量.N、cm2。F 钢管管壁断面面积，cm2 t1，管道开始滑动时的金属温度。t2、管道安装合拢时的温度。A1、钢管自重下滑分力 N。A2,伸缩接头处的内水压力。N,A3,水对管壁的摩擦力,N A4。温度变化时伸缩接头处填料与管壁的摩擦力 N.A5。温度变化时管道与支座的摩擦力 N.L，伸缩节至镇墩前计算断面的距离，m 公式、4，的含义是钢管在温度变化时产生的轴向力、由阻止其变形而产生的阻力所分担。管道不发生滑动，伸缩节处的伸缩变形最小.因而按公式.4。确定明管分节长度是偏于安全的 至于明管直线段上的镇墩间距,日本规定为120m。150m，美国垦务局及太平洋煤气和电气公司规定小于150m，为了安全起见,本标准规定明管直线段上的镇墩间距不宜超过100m、8。3,7.作用在管道上的荷载主要有自重.水重.水压力.土压力以及温度荷载等、它们的计算和组合是比较明确的、在高扬程长管道水压力计算中可考虑以下四种工况 一是设计运用工况下、作用在管道上的稳定的内水压力，即正常水压力。二是水泵由于突然断电出现反转的校核运用工况下 产生的最大水锤压力，即最高水压力，三是水泵出现反转的校核运用工况下。当某些管段补气不足时产生的负压,即最低水压力，四是在管道制作或安装工况下.进行水压试验时出现的最大水压力.即试验水压力。8，3，8.水力过渡过程是指水泵设计运用工况以外的各种工况水力分析.如本标准第8，3,7条的条文说明所述第二种,第三种,第四种工况下的水压力计算等、其中最重要的是最大水锤压力计算.水锤压力的计算方法常用解析法和图解法等、8、3 11 镇墩有开敞式和闭合式两种、开敞式镇墩管道固定在镇墩的表面,闭合式镇墩管道埋设在镇墩内、大中型泵站一般都采用闭合式镇墩、为了加强钢管与镇墩混凝土的整体性。需在混凝土中埋设螺栓及抱箍 待管道安装就位后浇入混凝土中.由于镇墩是大体积混凝土 为防止温度变化引起镇墩混凝土开裂.破坏其整体性 应在镇墩表面按构造要求布置钢筋网。坐落在较完整基岩上的镇墩.为减少岩石开挖量和混凝土工程量、可在镇墩底部设置一定数量的锚筋.使部分岩体与镇墩共同受力、锚筋的布置应满足构造要求。并需进行锚固力的分析计算 作用在镇墩上的荷载 荷载组合及镇墩的稳定计算.可采用常规的分析计算方法.安全系数允许值的选用 是一个涉及工程安全与经济的极为重要的问题.本标准规定,镇墩抗滑稳定安全系数的允许值 基本荷载组合下为1。30，特殊荷载组合下为1.10、抗倾稳定安全系数的允许值,基本荷载组合下为1。50.特殊荷载组合下为1.20,这与国家现行的有关标准中墩台或挡土墙抗滑和抗倾稳定安全系数允许值的规定基本一致.