10,2。进出水流道10,2、2、有关试验研究表明、进水流道的设计,主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀,为此 要求进水流道型线平顺，各断面面积沿程变化均匀合理,且进口断面处流速宜控制不大于1.0m s.以减小水力损失、为水泵运行提供良好的水流条件.5.有关试验资料表明 在水泵叶片安装角相同的情况下 无论是肘形进水流道或钟形进水流道.当进口上缘，顶板延长线与进口断面的延长线的交点.的淹没水深大于0 35m时 基本上未出现局部漩涡，当淹没水深在0 2m.0。3m时 流道进口水面产生时隐时现的漩涡.有时涡带还伸入流道进口内.但此时对水泵性能的影响并不大、机组仍能正常运行.当淹没水深在0 1m,0。18m时.进口水面漩涡出现频繁，当淹没水深为0、06m时 漩涡剧烈.并夹带大量空气进入流道、致使水泵运行不稳 噪声严重、因此 本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0.5m 即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0,5m,10 2,3。肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式、如国内的两座大型轴流泵站 水泵叶轮直径分别为4、5m和4.0m，配套电动机功率分别为5000kW和6000kW,都是采用这种流道形式，经多年运行检验 情况良好。泵站肘形进水流道形状见图4 我国部分泵站肘形进水流道的设计成果。有些经过装置试验验证，见表12 表13。由表13可知 多数泵站肘形进水流道H D.1，5,2,2。B D,2.0.2,5,L D 3，5,4 0，hk。D,0.8,1，0 R0，D,0、8、1、0.D为水泵叶轮直径.由于肘形进水流道是逐渐收缩的 流道内的水流状态较好.水力损失较小.但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多 造成泵房底板高程较低，致使泵房地基开挖较深、需增加一定的工程投资 进水流道的进口段底面一般宜做成平底 为了抬高进水池和前池的底部高程,降低其两岸翼墙的高度、减少地基土石方开挖量和混凝土工程量 亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘。即做成斜坡面形式 根据我国部分泵站的工程实践。除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外,多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7，11 见表13、因此、本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12。关于进口段顶板仰角 我国多数泵站的进水流道采用20.28。也有个别泵站采用32，见表13 因此,本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30，钟形进水流道也是一种较好的流道形式.根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料,与肘形进水流道相比，钟形进水流道的平面宽度较大。B，D值一般为2,5,2。8，而高度较小，H D值一般为1 1，1,4，这样可提高泵房底板高程,减少泵房地基开挖深度。机组段间需填充的混凝土量也较少、因而可节省一定的工程量 泵站钟形进水流道形状见图5.图中、D1，D.0、97 H D。1、1，1。4,B,D。2。5。2 8、L，D大于3，5。DL D,1.4,hk,D、0。4。D为水泵叶轮直径，簸箕形进水流道降低了进水流道的高度，靠近叶轮处收缩量大 流道形状见图6、簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近 但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格.不易产生涡带、图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI,HI.9.8，2012，Rotodynamic、pumps。for pump,intake。design 中推荐的.Stork。type、FSI.即簸箕形进水流道的吸水室尺寸，供设计参考 根据试验研究。簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大、是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管、但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小.是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带、簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板，一是为了泵站结构方面的需要、二是为了阻隔可能发生的水下涡带,中隔板的厚度对水流有一定的影响、但从防涡的角度来看,对中隔板的厚度没有特殊的要求。因此 在施工条件允许的情况下尽可能减薄。各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸，结合泵房布置确定,应用于小型泵站时、还应考虑施工的方便性，10,2，5,出水流道布置对泵站的装置效率影响较大,因此流道的型线变化应比较均匀,为了减少水力损失，出口流速应控制在1.5m。s以下，当出口装有拍门时 可控制在2,0m,s 如果水泵出水室出口处流速过大，宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段 以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大,一般取8.12。较为合适 4,由于大中型泵站机组功率较大。如出水流道的水力损失稍有增大,将使电能有较多的消耗、因此常将出水流道的出口上缘。顶板延长线与出口断面的延长线的交点.淹没在出水池最低运行水位以下0.3m,0 5m 7、当流道宽度较大时、为了减小出口拍门或快速闸门的跨度 常在流道中间设置隔水墩、有关试验资料表明.如果中隔墩布置不当。将影响分流效果。使出流分配不均匀、增加出水流道的水力损失,因此。中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点,待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好，一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍，10，2、6 泵站的断流方式主要有拍门断流、快速闸门断流.止回，蝶 阀断流。虹吸管配真空破坏阀断流等多种 应根据出水流道 管道、布置，出水池的水位变幅、水泵机型。泵站扬程等因素，经技术经济比较后确定、10，2 7.直管式出水流道进口与水泵出水室相连。然后沿水平方向或向上倾斜至出水池.为了便于机组启动和排除管内空气,在流道出口常采用拍门或快速闸门断流，并在门后管道较高处设置通气孔。以减少水流脉动压力。机组停机时还可向流道内补气 避免流道内产生负压、减少关闭拍门时的撞击力、改善流道和拍门的工作条件，10，2 8、虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连、出口淹没在出水池最低运行水位以下 中间较高部位为驼峰.并略高于出水池最高运行水位,在满足防洪要求的前提下，出口可不设快速闸门或拍门 在正常运行工况下,由于出水流道的虹吸作用.其顶部出现负压,停机时、需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀 使空气进入流道而破坏真空、从而切断驼峰两侧的水流,防止出水池的水向水泵倒灌，使机组很快停稳、根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m 8m水柱高 因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7、5m水柱高，驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响.如果高度较大。断面处的上下压差就会很大、工程实践证明，在尽量减少局部水力损失的情况下。压低驼峰断面的高度是有好处的、一方面可加大驼峰顶部流速.使水流夹气能力增加、并可减小该断面处的上下压差、另一方面可减少驼峰顶部的存气量,便于及早形成虹吸和满管流、而且还可减小驼峰顶部的真空度.从而增大适应出水池水位变化的范围 因此驼峰处断面宜设计成扁平状,10.2 11、根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果，灯泡贯流泵采用灯泡后置，竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高.轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置、差别不大 斜式布置的水泵,应用较多的是斜15 30,45.三种,