10。2、进出水流道10.2。2，有关试验研究表明.进水流道的设计.主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀 为此、要求进水流道型线平顺、各断面面积沿程变化均匀合理，且进口断面处流速宜控制不大于1。0m。s,以减小水力损失 为水泵运行提供良好的水流条件 5.有关试验资料表明,在水泵叶片安装角相同的情况下,无论是肘形进水流道或钟形进水流道。当进口上缘、顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0，35m时.基本上未出现局部漩涡 当淹没水深在0、2m。0,3m时，流道进口水面产生时隐时现的漩涡 有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大、机组仍能正常运行，当淹没水深在0，1m 0。18m时.进口水面漩涡出现频繁。当淹没水深为0 06m时。漩涡剧烈。并夹带大量空气进入流道.致使水泵运行不稳。噪声严重、因此。本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0.5m,即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0、5m,10、2。3 肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式 如国内的两座大型轴流泵站.水泵叶轮直径分别为4，5m和4，0m，配套电动机功率分别为5000kW和6000kW 都是采用这种流道形式。经多年运行检验、情况良好。泵站肘形进水流道形状见图4，我国部分泵站肘形进水流道的设计成果.有些经过装置试验验证 见表12，表13、由表13可知 多数泵站肘形进水流道H D,1.5。2，2,B、D 2,0.2、5，L，D.3.5 4.0.hk，D、0 8 1.0 R0、D 0,8 1、0,D为水泵叶轮直径，由于肘形进水流道是逐渐收缩的，流道内的水流状态较好，水力损失较小、但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多。造成泵房底板高程较低.致使泵房地基开挖较深，需增加一定的工程投资，进水流道的进口段底面一般宜做成平底、为了抬高进水池和前池的底部高程、降低其两岸翼墙的高度。减少地基土石方开挖量和混凝土工程量.亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘。即做成斜坡面形式、根据我国部分泵站的工程实践.除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外.多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7 11。见表13.因此.本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12 关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20 28,也有个别泵站采用32 见表13 因此，本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30、钟形进水流道也是一种较好的流道形式.根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料.与肘形进水流道相比,钟形进水流道的平面宽度较大、B,D值一般为2,5。2，8 而高度较小、H。D值一般为1 1.1。4 这样可提高泵房底板高程.减少泵房地基开挖深度，机组段间需填充的混凝土量也较少。因而可节省一定的工程量.泵站钟形进水流道形状见图5 图中。D1,D 0 97，H。D。1,1，1。4、B。D。2.5、2。8、L，D大于3.5。DL，D,1.4。hk D.0 4.D为水泵叶轮直径，簸箕形进水流道降低了进水流道的高度。靠近叶轮处收缩量大.流道形状见图6、簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近，但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格.不易产生涡带.图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI.HI.9,8，2012、Rotodynamic pumps。for,pump.intake design,中推荐的、Stork,type.FSI.即簸箕形进水流道的吸水室尺寸、供设计参考 根据试验研究.簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大，是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管，但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小,是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带，簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板、一是为了泵站结构方面的需要,二是为了阻隔可能发生的水下涡带、中隔板的厚度对水流有一定的影响，但从防涡的角度来看.对中隔板的厚度没有特殊的要求.因此,在施工条件允许的情况下尽可能减薄、各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸 结合泵房布置确定 应用于小型泵站时、还应考虑施工的方便性,10。2.5.出水流道布置对泵站的装置效率影响较大,因此流道的型线变化应比较均匀 为了减少水力损失。出口流速应控制在1。5m,s以下 当出口装有拍门时。可控制在2 0m s 如果水泵出水室出口处流速过大,宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段、以降低流速.扩散段的当量扩散角不宜过大.一般取8,12 较为合适,4，由于大中型泵站机组功率较大,如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗,因此常将出水流道的出口上缘、顶板延长线与出口断面的延长线的交点，淹没在出水池最低运行水位以下0。3m.0 5m 7,当流道宽度较大时,为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩 有关试验资料表明，如果中隔墩布置不当,将影响分流效果,使出流分配不均匀 增加出水流道的水力损失、因此,中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点,待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好 一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍.10，2。6、泵站的断流方式主要有拍门断流，快速闸门断流.止回 蝶.阀断流,虹吸管配真空破坏阀断流等多种、应根据出水流道 管道.布置.出水池的水位变幅,水泵机型、泵站扬程等因素.经技术经济比较后确定。10，2,7、直管式出水流道进口与水泵出水室相连。然后沿水平方向或向上倾斜至出水池 为了便于机组启动和排除管内空气。在流道出口常采用拍门或快速闸门断流、并在门后管道较高处设置通气孔、以减少水流脉动压力 机组停机时还可向流道内补气.避免流道内产生负压、减少关闭拍门时的撞击力，改善流道和拍门的工作条件、10，2 8 虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连，出口淹没在出水池最低运行水位以下.中间较高部位为驼峰.并略高于出水池最高运行水位 在满足防洪要求的前提下 出口可不设快速闸门或拍门 在正常运行工况下、由于出水流道的虹吸作用、其顶部出现负压，停机时 需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀。使空气进入流道而破坏真空,从而切断驼峰两侧的水流，防止出水池的水向水泵倒灌。使机组很快停稳。根据工程实践经验。驼峰顶部的真空度一般应限制在7m.8m水柱高.因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7。5m水柱高,驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响，如果高度较大、断面处的上下压差就会很大.工程实践证明。在尽量减少局部水力损失的情况下，压低驼峰断面的高度是有好处的 一方面可加大驼峰顶部流速，使水流夹气能力增加 并可减小该断面处的上下压差,另一方面可减少驼峰顶部的存气量。便于及早形成虹吸和满管流。而且还可减小驼峰顶部的真空度，从而增大适应出水池水位变化的范围,因此驼峰处断面宜设计成扁平状.10。2.11。根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果、灯泡贯流泵采用灯泡后置，竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高.轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置。差别不大 斜式布置的水泵 应用较多的是斜15,30 45、三种，