5，2、承载能力极限状态计算规定5，2、1、5.2.2、条文按我国现行规范.建筑结构可靠度设计统一标准。GB,50068,2001。工程结构可靠度设计统一标准，GB，50153的规定。给出了设计表达式，其中有关结构构件抗力的设计值.明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用。1.对于作用分项系数的拟定、这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据.因此主要还以工程校核法确定，即以原规范GBJ.69.84行之有效的作用效应为基础、使修订后的作用效应能与之相接轨.对于结构自重的分项系数，均按原规范的单一安全系数、通过工程校核.维持原水准确定。即取1 20采用,考虑到在给水排水工程中。不少构筑物的受力条件.均以永久作用为主,因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数。均规定采用1,27 以使与原规范的作用效应衔接 按原规范GBJ,69.84,盛水压力取齐顶计算时.安全系数可乘以附加安全系数0。9，当以受弯构件为例时、安全系数K,0、9,1,4、1 26。此时可得、如果盛水压力取设计水位、相应单一安全系数K，1、4时。上表,5 2。2 内ρ 0 2,时的γG,1,27 此值不仅对受弯构件。对轴拉,偏心受力，受剪等构件均可适用、当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例.此时按原规范,以工程校核前提来看，式、5。2。2 8，是符合式.5、2.2，5,的、γG值是随配筋率ρ而变的，对给水排水工程中的板、壳结构、ρ值很少超过1，因此取γQ 1、27与原规范相比 不会带来很大的出入 一般都在3、以内。稍偏于安全、但考虑与。工程结构可靠度设计统一标准，GB.50153,相协调，条文对γQ仍取1,40、并与组合系数配套使用,2.对于地下水或地表水压力的作用分项系数、考虑到很多情况是与土压力并存的、并且对构筑物壁板的作用效应是主要的，一般应为第一可变作用.因此可与土压力计算相协调，取该项系数γQ,1,27.方便设计应用.可由受水位变动引起土。水压力同时变动，3，关于组合系数ψC的取值 同样根据工程校核的原则。为此取γQ、1。4.ψC.0，9 最终结果符合上述式，5.2，2。8 与原规划协调一致,仅当可变作用只有一项温、湿度变化时。相应的可变作用效应比原规范提高了1，10倍。这是考虑到温.湿度变化在实践中往往难以精确计算 也是结构出现裂缝的主要因素，为此适当地提高应该认为需要的.同样,对水塔设计中的风荷载.保持了原规范中的考虑，适当提高了要求,4 关于满足可靠度指标的要求 上述换算系通过原规范依据的、钢筋混凝土结构设计规范，TJ，10，74与其修编的、混凝土结构设计规范，GBJ。10,89对此获得 基于后者是满足要求的、因此也可确认换算后的各项系数 同样可满足应具备的可靠度指标，5。2,3,关于构筑物设计稳定抗力系数的规定,构筑物的稳定性验算，包括抗浮,抗滑动和抗倾覆、除抗浮与地下水有关外，后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关。目前在稳定设计方法方面 尚很不统一,尽管在，建筑结构设计统一标准.GB.50068 工程结构设计统一标准，GB。50153,92及 建筑结构荷载规范，GB.50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行。但现行的,建筑地基基础设计规范。GB 50007.仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法.对此考虑到原规范GBJ 69.84给出的验算方法。亦以GBJ.7为基础。并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善,因此在这次修订时仍保持原规范GBJ.69，84的规定，待今后条件成熟后再行局部修订 以策安全。5。2，4.本条规定保持了原规范的要求、