5,2 承载能力极限状态计算规定5.2、1，5.2,2.条文按我国现行规范,建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068、2001、工程结构可靠度设计统一标准,GB、50153的规定.给出了设计表达式、其中有关结构构件抗力的设计值、明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用 1 对于作用分项系数的拟定.这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据 因此主要还以工程校核法确定.即以原规范GBJ。69、84行之有效的作用效应为基础 使修订后的作用效应能与之相接轨.对于结构自重的分项系数。均按原规范的单一安全系数。通过工程校核。维持原水准确定.即取1,20采用,考虑到在给水排水工程中 不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主，因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数，均规定采用1,27。以使与原规范的作用效应衔接。按原规范GBJ,69 84，盛水压力取齐顶计算时。安全系数可乘以附加安全系数0.9 当以受弯构件为例时。安全系数K 0，9、1,4。1.26.此时可得 如果盛水压力取设计水位,相应单一安全系数K。1。4时 上表.5,2 2。内ρ 0。2 时的γG.1 27.此值不仅对受弯构件。对轴拉。偏心受力.受剪等构件均可适用.当构件同时承受永久作用和可变作用时、仍以受弯构件为例 此时按原规范.以工程校核前提来看.式，5、2、2.8.是符合式、5.2,2，5，的.γG值是随配筋率ρ而变的 对给水排水工程中的板。壳结构,ρ值很少超过1,因此取γQ,1、27与原规范相比。不会带来很大的出入,一般都在3.以内，稍偏于安全 但考虑与.工程结构可靠度设计统一标准。GB。50153。相协调,条文对γQ仍取1，40.并与组合系数配套使用、2 对于地下水或地表水压力的作用分项系数.考虑到很多情况是与土压力并存的。并且对构筑物壁板的作用效应是主要的.一般应为第一可变作用 因此可与土压力计算相协调，取该项系数γQ,1 27，方便设计应用。可由受水位变动引起土.水压力同时变动、3 关于组合系数ψC的取值，同样根据工程校核的原则,为此取γQ 1，4。ψC,0，9、最终结果符合上述式.5 2,2。8，与原规划协调一致。仅当可变作用只有一项温.湿度变化时，相应的可变作用效应比原规范提高了1，10倍.这是考虑到温,湿度变化在实践中往往难以精确计算.也是结构出现裂缝的主要因素、为此适当地提高应该认为需要的.同样,对水塔设计中的风荷载、保持了原规范中的考虑、适当提高了要求,4、关于满足可靠度指标的要求 上述换算系通过原规范依据的 钢筋混凝土结构设计规范 TJ 10 74与其修编的.混凝土结构设计规范,GBJ,10。89对此获得，基于后者是满足要求的 因此也可确认换算后的各项系数 同样可满足应具备的可靠度指标。5,2 3。关于构筑物设计稳定抗力系数的规定.构筑物的稳定性验算,包括抗浮，抗滑动和抗倾覆.除抗浮与地下水有关外。后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关.目前在稳定设计方法方面.尚很不统一 尽管在.建筑结构设计统一标准.GB。50068。工程结构设计统一标准 GB 50153,92及、建筑结构荷载规范,GB，50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行 但现行的、建筑地基基础设计规范,GB,50007.仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法。对此考虑到原规范GBJ,69，84给出的验算方法 亦以GBJ.7为基础、并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善、因此在这次修订时仍保持原规范GBJ，69、84的规定。待今后条件成熟后再行局部修订，以策安全.5，2.4.本条规定保持了原规范的要求，