C 3，垫层厚度计算、1,承载能力极限状态计算.本规范为便于广大建筑设计人员使用，将其转化为控制最小板厚的计算。采用本规范式 C。3 1，进行地面板设计。步骤简单,可避免以往试算法中的反复计算工作.承载力计算方法的基本条件是 1、混凝土地面板为等厚度的无限大板。2、地基为弹性地基、符合Winkler假说，3,作用荷载为在小圆面积上均匀分布的、集中。荷载，且只考虑柔性压盘的作用、4，计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的、这个横推力的数值随着板内裂缝的开展。变形的增大而增大、从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度。提高了板的承载能力。但在通常设计中。并不需要直接引用这些条件.而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算、该计算式在不同程度上做了简化处理,2。承载能力极限状态。在荷载不大的情况下.板底部就易发生辐射形径向裂缝,随着荷载的增大,这些辐射形裂缝不断向外发展、板中央底部部分单元同样发生环向开裂，致使这部分单元成了双向开裂单元.在进一步加载过程中.半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝,注意.此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态，进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展.板面环形裂缝向下发展。直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处.此时 板中央产生较大沉降，以致环形裂缝已近裂通.板中沉降大幅度增加。板已不能继续承载、本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态,无论是计算结果。还是试验现象都表明，在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板。荷载处板底首先发生径向裂缝,当板面环向产生初裂缝时.板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上 而沉降量前者要比后者高出四倍以上,同时 说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多.而且离板最终丧失承载能力,破坏.还十分遥远。大约是板底初裂荷载的8倍多，3、正常使用极限状态.本规范考虑到计算荷载比较明确.单一.故只考虑荷载的短期效应组合.地面板按裂缝控制一级进行验算、从严格的意义上说、即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下。不出现拉应力、零应力或压应力。也就是说。构件是处于减压状态 但是。地面板的情况有所不同,在荷载作用下,板截面上正应力沿径向的分布表明。拉应力很小 正应力较大、压应力的合力也较大。且由于水平推力的产生,压应力与拉应力的合力不平衡 而使地面板处于压弯或偏心受压状态,板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小、而转为拉应力，而环裂处拉应力的增长相当缓慢 在这种条件下.板面出现开裂的概率也就很小了、为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应，故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式.混凝土强度理论的研究表明 在平面应力状态下 压应力对开裂时的抗拉强度有影响 且与混凝土强度等级有关,当压应力较大时,将使开裂时的主拉应力值小于ft.虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低,但在混凝土地面板中，如前所述、主拉应力的增长却十分缓慢 对控制环裂十分有利，在一般情况下,满足承载力极限状态设计的板厚 大体上能满足正常使用的极限状态.只有荷载支承面很大,混凝土强度等级较低或地基强度较高时,才需进行抗裂后验算。这个条件是，当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0 80时 考虑到混凝土是非线性材料、在不配筋时、适当考虑塑性影响，以及参照有关试验结果，本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式。当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算，根据地面板产生裂缝的调查分析.如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工、一般情况下是不会发生板面开裂的。所见裂缝.多数由地基不均匀沉降引起,部分处于板角裂缝者,主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理，而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强.从而形成自由边角、所以。执行本规范时。务请注意计算公式所适用的边界条件、施工单位也应密切配合,4.地面板受冲切破坏虽不多见,修补也并不费事 但应事先予以避免,为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件 此外、冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计,主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性,是否满足使用要求.对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验、