D、3，地震作用D 3。1 计算地震作用时 油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度.设计基本地震加速度值、设计地震分组、场地类别，油罐基本周期以及阻尼比确定，并应按图D，3,1采用,水平地震影响系数最大值αmax应按表D,3.1。1采用。特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D，3，1 2采用、抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准，构筑物抗震设计规范,GB 50191的规定 场地类别应按业主提供的书面资料确定 α.水平地震影响系数。αmax 水平地震影响系数最大值。η1,直线下降段的下降斜率调整系数、r,曲线下降段衰减指数，Tg、特征周期。η2、阻尼调整系数、T、油罐自振周期D、3，2。油罐地震影响系数α曲线.图D.3 1。的阻尼调整和形状参数应符合下列规定.1,曲线下降段的衰减指数应按下式确定.式中,r一一曲线下降段的衰减指数.ξ，油罐的阻尼比、应按实测取值,当无实测值时 应取0,05、储液晃动时阻尼比应取0。005,2,直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定,1.当T、s。小于或等于6，0s时.应按下式计算 2.当T。s，大于6，0s时，应按下式计算、式中、η1，一直线下降段的下降斜率调整系数.小于0时、应取0.r,曲线下降段的衰减指数、η2。阻尼调整系数，应按式、D 3.2、4,计算确定,ξ，油罐的阻尼比、应按实测取值，当无实测值时.应取0、05、储液晃动时阻尼比应取0、005 3，阻尼调整系数应按下式确定，式中。η2。阻尼调整系数，小于0 55时、应取0,55.ξ。油罐的阻尼比.应按实测取值,当无实测值时.应取0，05。储液晃动时阻尼比应取0,005。D。3、3.当水平地震影响系数的计算值小于0 05η2αmax时、应取0、05η2αmaxD.3，4 当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时。T采用罐液耦联振动基本周期Tc.当计算罐内液面晃动液高时,T采用储液晃动基本周期Tw D、3,5 油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算.式中,Tc，罐液耦联振动基本周期，s、R。油罐内半径，m、δ1、3，罐壁距底板1，3高度处的计算厚度,m,Hw，设计液位高度 m，Kc，耦联振动周期系数。根据D，Hw值由表D 3,5查取,中间值采用插入法计算.D、3.6 储液晃动基本周期应按下式计算.式中.Tw,储液晃动基本周期,s.Ks，晃动周期系数.根据D,H由表D,3，6查取、中间值采用插入法计算、D.油罐内径,m。D 3。7，罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算，式中.Q0，在水平地震作用下.罐壁底部的水平剪力，MN,Cz.综合影响系数、取0。4,α 地震影响系数.根据T值，反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D、3 1采用 对于最大储存容量小于10000m3的油罐、可取α η2αmax.Y1.罐体影响系数、取1 10.g,重力加速度。取9.81m.s2.m、产生地震作用的储液等效质量，kg、m1,油罐储液总质量 kg。Fr，动液系数,由D.Hw值应按表D 3。7选取 中间值用插入法计算，D 3。8，罐壁底部的地震弯矩应按下式计算,式中.M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩 MN,m Q0.在水平地震作用下。罐壁底部的水平剪力，MN，Hw.设计液位高度、m，D 3。9，水平地震作用下、罐内液面晃动波高应按下式计算.式中 hv 液面晃动波高 m，η、罐型系数.浮顶和内浮顶油罐应取0。85，固定顶油罐应取1 0。α 地震影响系数.根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D.3。1确定 R、油罐内半径。m D、3.10.导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求、式中,F一一允许最小间隙,m。R、油罐内半径，m，hv 液面晃动波高,m。