6,3 罐壁厚度6.3，1。目前国内大量设计建造的10 104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API，650中的变设计点法,为方便设计.编制组进行了大量油罐分析计算 对应力测试数据进行了分析、根据我国使用的油罐材料,参照API，650编制了变设计点法,并规定,罐壁厚度的计算.当油罐直径D。60m时 宜采用定设计点法。当油罐直径D.60m时 宜采用变设计点法,6、3。2、本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式，1 API，650中的定设计点法，罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值，式中.td一一设计条件下罐壁板的计算厚度,mm tt,试水条件下罐壁板的计算厚度,mm,D，油罐直径。m、H，设计液位高度，m，指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度、或到溢流口下沿，有溢流口时 的高度 或业主指定的高度、该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制、G。储液设计比重，CA 腐蚀裕量 mm.Sd,设计条件下的许用应力,MPa,St。充水试验条件下的许用应力，MPa、2 JIS,B,8501中的定设计点法、式中,t一一罐壁板所需的最小厚度。mm、D。油罐内径。m H,从计算的壁板下端到液面的高度,液面高度为最高使用高度 m。ρ 储液比重。但不得小于1，0，ƒ，材料的设计应力，取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60、MPa、m,按罐壁板层次,由JIS B.8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数、经A级或B级检验的最下圈壁板取0，85、经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0 85,经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1 0,未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板.包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm、且为低碳钢时，取0，7.C.腐蚀裕量,mm,3.BS，EN 14015中规定。罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值，式中 ec、设计条件下的罐壁厚度、mm et.试验条件下的罐壁厚度、mm、D,油罐内径 m。Hc 从计算壁板下端到液面的高度 液面高度为限定高度 m，p.设计压力，mbar，pt，试验压力 mbar,S,许用设计压力，MPa，St，许用试验压力 MPa W、设计条件下的最大密度，kg。1,Wt。试验条件下的最大密度。kg、1，c、腐蚀裕量,mm.当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时 同时满足式。9。时。相邻的上圈罐壁应按式 10.式，11，进行罐壁厚度计算，式中、HL,从计算的下圈壁板下端到液面的高度，mm、HU。从计算的上圈壁板下端到液面的高度 mm SL,上圈壁板的许用设计应力，MPa，SU。下圈壁板的许用设计应力。MPa,4、原规范中的定设计点法,式中。td、储存介质条件下罐壁板的计算厚度、mm tt、试水条件下罐壁板的计算厚度。mm，D、油罐内径，m、H.计算液位高度,m.从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿,有溢流口时 的高度 ρ,储液相对密度，取储液与水密度之比,σ.d,设计温度下钢板的许用应力.MPa σ，t。常温下钢板的许用应力.MPa,Ψ。焊接接头系数、取Ψ，0、9，当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时。底圈罐壁取Ψ 0。85、5.分析比较、定设计点法计算公式各国规范大同小异。不同之处在于参数的定义和选取，D表示油罐直径，API 650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径 JIS.B、8501无明确规定，BS,EN。14015，原规范均为油罐内径。对计算结果影响不大。H表示计算液位高度.各规范取法有所不同、对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改。ρ,或r、表示储液比重或储液相对密度.物理概念虽不同.但不影响计算结果.Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数.各规范取值有所不同、对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改、σ、表示许用应力，各规范取法不尽相同,对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改,6，说明，焊接接头系数的大小与焊缝类型。焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关.合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提,焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段,近年来、国内油罐施工采用现行国家标准，立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范.GB 50128进行检验和验收，其探伤要求与API、650和JIS、B，8501中B级基本相同,考虑到底圈壁板受力复杂。本规范规定.底圈罐壁取0.85.其余各圈取0。9 6 3,4.各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21,表24 本次修订参照已建油罐的实际情况。增加了D.75m的规定、