6。3 罐壁厚度6.3.1.目前国内大量设计建造的10,104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API。650中的变设计点法、为方便设计 编制组进行了大量油罐分析计算，对应力测试数据进行了分析，根据我国使用的油罐材料、参照API，650编制了变设计点法 并规定，罐壁厚度的计算 当油罐直径D、60m时、宜采用定设计点法，当油罐直径D、60m时。宜采用变设计点法,6。3、2,本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式、1.API。650中的定设计点法.罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值。式中。td一一设计条件下罐壁板的计算厚度,mm,tt。试水条件下罐壁板的计算厚度 mm，D,油罐直径。m，H，设计液位高度 m，指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度.或到溢流口下沿.有溢流口时 的高度,或业主指定的高度。该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制,G。储液设计比重、CA.腐蚀裕量。mm、Sd 设计条件下的许用应力,MPa。St.充水试验条件下的许用应力、MPa，2 JIS.B 8501中的定设计点法。式中、t一一罐壁板所需的最小厚度。mm，D.油罐内径。m H,从计算的壁板下端到液面的高度 液面高度为最高使用高度.m。ρ,储液比重、但不得小于1、0，ƒ、材料的设计应力 取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60,MPa.m，按罐壁板层次,由JIS B.8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数,经A级或B级检验的最下圈壁板取0。85。经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0。85、经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1 0。未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板、包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm.且为低碳钢时 取0,7。C 腐蚀裕量，mm，3.BS EN,14015中规定。罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值、式中,ec 设计条件下的罐壁厚度、mm。et，试验条件下的罐壁厚度、mm D 油罐内径，m，Hc,从计算壁板下端到液面的高度 液面高度为限定高度，m,p,设计压力,mbar。pt 试验压力。mbar。S、许用设计压力、MPa、St,许用试验压力.MPa，W.设计条件下的最大密度。kg，1.Wt.试验条件下的最大密度。kg、1,c.腐蚀裕量,mm.当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时,同时满足式 9 时 相邻的上圈罐壁应按式。10。式,11、进行罐壁厚度计算。式中 HL、从计算的下圈壁板下端到液面的高度。mm，HU。从计算的上圈壁板下端到液面的高度,mm SL,上圈壁板的许用设计应力,MPa。SU,下圈壁板的许用设计应力.MPa.4 原规范中的定设计点法。式中、td.储存介质条件下罐壁板的计算厚度 mm tt 试水条件下罐壁板的计算厚度,mm。D.油罐内径,m.H。计算液位高度,m，从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度。或到溢流口下沿，有溢流口时，的高度、ρ，储液相对密度，取储液与水密度之比.σ、d 设计温度下钢板的许用应力,MPa。σ.t，常温下钢板的许用应力.MPa,Ψ。焊接接头系数,取Ψ 0.9,当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时.底圈罐壁取Ψ。0、85，5。分析比较 定设计点法计算公式各国规范大同小异,不同之处在于参数的定义和选取、D表示油罐直径。API。650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径、JIS B 8501无明确规定.BS EN.14015 原规范均为油罐内径，对计算结果影响不大。H表示计算液位高度,各规范取法有所不同。对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改、ρ，或r、表示储液比重或储液相对密度。物理概念虽不同.但不影响计算结果，Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数。各规范取值有所不同 对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改、σ,表示许用应力、各规范取法不尽相同,对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改,6，说明.焊接接头系数的大小与焊缝类型。焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关 合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提，焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段.近年来。国内油罐施工采用现行国家标准。立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范.GB、50128进行检验和验收、其探伤要求与API.650和JIS，B.8501中B级基本相同、考虑到底圈壁板受力复杂，本规范规定、底圈罐壁取0,85，其余各圈取0。9、6 3。4、各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21，表24 本次修订参照已建油罐的实际情况，增加了D,75m的规定。