D，5.抗震验算D 5,1.在原规范中，σcr 0，15E、本次修订将公式修改为 σcr、0。22E.0.22是0。15的1 47倍,而在日本标准、钢制焊接油罐结构、JIS，B.8501规范中，抗震计算取、σcr，0、33E,在API 650附录E中。取,σcr、0.41E，在现行行业标准，常压立式储罐抗震鉴定技术要求、SY、4046。93中，取.σcr，0,186E.是本规范取值的0,85倍,在JIS、B。8501中.σcr 的取值是本规范取值的1.5倍，API 650附录E的.σcr 取值是本规范取值的1。86倍，多年来。按JIS B 8501进行抗震计算，在工程中未出现过任何问题。近年来.对于国外工程按API.650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题.因此，本规范取,σcr，0。22E是安全的 与JIS、B、8501,API.650附录E比较.尚偏保守。D.5、2.罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成，即和 其中为由罐体自重产生的轴向压应力。但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响。故乘以垂直地震影响系数Cv,垂直地震影响为。对9度区则为 0。9。0、45。加上本身自重影响,故Cv，1、45。对7度和8度设防烈度区 不考虑垂直地震的影响。故Cv 1，第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力,使油罐一侧产生压应力、应为固定罐的弯曲应力 但油罐实际是浮放于环梁基础上的，在地震作用下 会产生翘离、从而使另一侧罐壁产生更大的压应力,此时罐壁最大压应力要大于固定罐的、故应乘以翘离影响系数CL，此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值，按式,D.4.1.1、J.FW FL。为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力,MN.m，采用API、650附录E锚固系数表达式后,地震弯矩为μM1 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为、MN,m、当，1时,即J、0.785时。与罐壁底部相连的底板处于临界状态，但尚未离开罐基础,当J、0、785时，底板未翘离.当J。1.54时 已锚固，所以在本规范式，D、5,2,1、中不存在翘离系数CL.当0.785。J，1、54时。底板边缘已翘离，存在翘离系数CL,式。D.5,2、2 与原规范附录D的表达式完全一致