D 5.抗震验算D,5,1,在原规范中.σcr、0,15E,本次修订将公式修改为,σcr,0、22E,0。22是0,15的1。47倍，而在日本标准，钢制焊接油罐结构,JIS.B 8501规范中 抗震计算取.σcr,0，33E 在API.650附录E中.取、σcr.0,41E,在现行行业标准，常压立式储罐抗震鉴定技术要求、SY、4046 93中、取.σcr，0.186E、是本规范取值的0、85倍.在JIS，B 8501中，σcr.的取值是本规范取值的1.5倍，API.650附录E的、σcr。取值是本规范取值的1.86倍。多年来.按JIS,B 8501进行抗震计算 在工程中未出现过任何问题、近年来,对于国外工程按API,650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题,因此。本规范取，σcr,0,22E是安全的。与JIS，B.8501,API，650附录E比较 尚偏保守,D，5、2。罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成，即和,其中为由罐体自重产生的轴向压应力。但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响,故乘以垂直地震影响系数Cv，垂直地震影响为,对9度区则为。0,9 0、45，加上本身自重影响,故Cv,1、45,对7度和8度设防烈度区、不考虑垂直地震的影响 故Cv。1.第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力.使油罐一侧产生压应力，应为固定罐的弯曲应力,但油罐实际是浮放于环梁基础上的，在地震作用下、会产生翘离,从而使另一侧罐壁产生更大的压应力,此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 故应乘以翘离影响系数CL。此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值,按式、D。4,1.1，J、FW、FL、为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力.MN、m 采用API、650附录E锚固系数表达式后。地震弯矩为μM1.所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为，MN.m。当。1时 即J,0.785时 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 但尚未离开罐基础 当J,0 785时。底板未翘离、当J，1 54时。已锚固,所以在本规范式,D 5,2.1，中不存在翘离系数CL.当0、785 J。1,54时。底板边缘已翘离.存在翘离系数CL、式、D,5，2,2。与原规范附录D的表达式完全一致