D、5.抗震验算D 5.1,在原规范中,σcr、0,15E，本次修订将公式修改为。σcr 0.22E、0、22是0.15的1，47倍。而在日本标准,钢制焊接油罐结构。JIS.B、8501规范中，抗震计算取。σcr、0,33E、在API，650附录E中,取，σcr、0。41E 在现行行业标准 常压立式储罐抗震鉴定技术要求、SY.4046.93中,取。σcr、0，186E。是本规范取值的0 85倍 在JIS，B 8501中 σcr、的取值是本规范取值的1。5倍,API，650附录E的 σcr、取值是本规范取值的1，86倍，多年来、按JIS。B。8501进行抗震计算,在工程中未出现过任何问题，近年来，对于国外工程按API.650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题、因此.本规范取、σcr 0,22E是安全的.与JIS B。8501,API，650附录E比较,尚偏保守。D 5。2、罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成.即和、其中为由罐体自重产生的轴向压应力 但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响,故乘以垂直地震影响系数Cv,垂直地震影响为。对9度区则为 0,9、0.45，加上本身自重影响.故Cv,1。45。对7度和8度设防烈度区,不考虑垂直地震的影响、故Cv，1、第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力.使油罐一侧产生压应力，应为固定罐的弯曲应力。但油罐实际是浮放于环梁基础上的.在地震作用下 会产生翘离，从而使另一侧罐壁产生更大的压应力、此时罐壁最大压应力要大于固定罐的,故应乘以翘离影响系数CL,此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值,按式 D，4，1,1 J、FW，FL。为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力。MN。m，采用API、650附录E锚固系数表达式后，地震弯矩为μM1 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为。MN.m 当 1时 即J、0。785时。与罐壁底部相连的底板处于临界状态 但尚未离开罐基础,当J.0，785时。底板未翘离。当J,1、54时。已锚固,所以在本规范式 D,5 2。1,中不存在翘离系数CL.当0,785.J 1 54时，底板边缘已翘离,存在翘离系数CL，式 D 5。2。2。与原规范附录D的表达式完全一致，