D、5 抗震验算D,5.1 在原规范中 σcr.0、15E。本次修订将公式修改为 σcr，0。22E 0.22是0，15的1。47倍，而在日本标准、钢制焊接油罐结构。JIS，B 8501规范中、抗震计算取.σcr.0,33E,在API。650附录E中,取.σcr。0,41E、在现行行业标准 常压立式储罐抗震鉴定技术要求、SY 4046、93中.取，σcr 0。186E，是本规范取值的0。85倍 在JIS，B,8501中 σcr。的取值是本规范取值的1、5倍，API，650附录E的。σcr 取值是本规范取值的1 86倍,多年来,按JIS,B。8501进行抗震计算.在工程中未出现过任何问题，近年来、对于国外工程按API、650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题.因此。本规范取,σcr 0、22E是安全的。与JIS,B.8501.API.650附录E比较,尚偏保守 D 5 2、罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成 即和。其中为由罐体自重产生的轴向压应力.但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响。故乘以垂直地震影响系数Cv 垂直地震影响为，对9度区则为.0,9,0,45 加上本身自重影响 故Cv、1、45，对7度和8度设防烈度区,不考虑垂直地震的影响 故Cv,1.第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力 使油罐一侧产生压应力 应为固定罐的弯曲应力 但油罐实际是浮放于环梁基础上的.在地震作用下，会产生翘离.从而使另一侧罐壁产生更大的压应力,此时罐壁最大压应力要大于固定罐的,故应乘以翘离影响系数CL 此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 按式,D,4,1,1。J。FW,FL,为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力。MN m，采用API,650附录E锚固系数表达式后,地震弯矩为μM1,所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为、MN、m，当。1时 即J,0，785时。与罐壁底部相连的底板处于临界状态、但尚未离开罐基础。当J,0、785时,底板未翘离.当J,1、54时、已锚固。所以在本规范式、D。5 2,1 中不存在翘离系数CL 当0.785.J，1,54时.底板边缘已翘离。存在翘离系数CL。式 D 5、2、2.与原规范附录D的表达式完全一致,