D。5，抗震验算D 5.1 在原规范中 σcr、0，15E，本次修订将公式修改为 σcr，0、22E,0、22是0 15的1.47倍，而在日本标准 钢制焊接油罐结构,JIS,B,8501规范中 抗震计算取.σcr、0、33E 在API.650附录E中。取,σcr、0 41E、在现行行业标准.常压立式储罐抗震鉴定技术要求，SY、4046。93中 取、σcr,0.186E 是本规范取值的0。85倍.在JIS.B.8501中、σcr。的取值是本规范取值的1.5倍 API。650附录E的.σcr 取值是本规范取值的1.86倍，多年来。按JIS，B、8501进行抗震计算。在工程中未出现过任何问题 近年来,对于国外工程按API。650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题.因此，本规范取、σcr,0.22E是安全的。与JIS.B,8501.API、650附录E比较.尚偏保守 D.5,2、罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成。即和,其中为由罐体自重产生的轴向压应力,但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响,故乘以垂直地震影响系数Cv、垂直地震影响为 对9度区则为，0 9,0,45。加上本身自重影响,故Cv,1，45.对7度和8度设防烈度区、不考虑垂直地震的影响、故Cv 1。第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力，使油罐一侧产生压应力 应为固定罐的弯曲应力、但油罐实际是浮放于环梁基础上的.在地震作用下,会产生翘离.从而使另一侧罐壁产生更大的压应力.此时罐壁最大压应力要大于固定罐的.故应乘以翘离影响系数CL。此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值，按式 D 4 1，1.J,FW、FL,为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力、MN，m。采用API,650附录E锚固系数表达式后.地震弯矩为μM1、所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为,MN。m,当，1时、即J,0,785时 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 但尚未离开罐基础。当J、0 785时.底板未翘离.当J,1，54时,已锚固，所以在本规范式。D，5。2,1，中不存在翘离系数CL.当0.785。J、1.54时,底板边缘已翘离.存在翘离系数CL 式，D，5,2，2、与原规范附录D的表达式完全一致，