17.2，计算要点17.2，2,本条与原规范条文相比.对可不进行抗震验算的活动支架的范围作了调整.主要考虑到，在支架的静力计算中 支架的横向水平荷载主要是管道及支架所受的风荷载，并没有考虑管道和支架间的摩擦力，因此 在高烈度下横向水平地震作用可能大于作用于支架上的其他水平荷载、故应进行地震作用下的抗震计算.在管道纵向。当管道和支架发生相对滑移时 对刚性活动支架。作用于支架上的最大地震作用不会超过静力计算中支架所受的滑动摩擦力，可不进行抗震验算，只需满足相应的抗震构造措施要求.但对柔性活动支架.在静力计算中,由于它能适应管道变形的要求、主要承受支架柱的位移反弹力、其所受纵向水平荷载小于管道与支架间的滑动摩擦力、支架所受的纵向水平力为 Pf KΔ.4、式中.K，支架柱的总侧移刚度，N，m,Δ。支架顶的位移.m 由此可见，在8度、9度地震作用下。当支架的位移大于静力计算的位移Δ时。柔性支架所受的纵向水平地震作用大于静力计算时的其他水平荷载作用,故应予验算,17，2,3 关于计算单元和计算简图、说明如下、1、管道横向刚度较小。支架之间横向共同工作可忽略不计。所以取每个管架的左右跨中至跨中区段作为横向计算单元。2.管架结构沿纵向是一个长距离的连续结构，支架顶面由刚度较大的管道相互牵制，但在补偿器处纵向刚度比较小.可以不考虑管道的连续性、故采用两补偿器间区段作为纵向计算单元、17、2,4、水平地震作用点的位置,过去设计中极不统一、有取管道中心的，有取管道与管托的接触处的 亦有取梁顶面的 各种管托的构造形式见图6，因此水平地震作用点的位置.对上滑式管托，可近似取管道最低点.其他管托取梁顶面 对挡板式固定管托、地震作用位置为梁下e.3处,由于离梁顶距离一般很小。故偏安全统一取为支承梁顶面.图6,各种管托的地震作用位置17。2、5、本条为强制性条文。补充了积灰荷载和走道活荷载的重力荷载代表值的取值,当走道活荷载是按实际情况取值时 活荷载的重力荷载代表值应取标准值的100.积灰荷载的大小可根据实际情况和行业的规定取值。17。2、8 17、2、11 对有滑动支架的计算单元。纵向地震作用的计算可分为两种状态.1、支架和管道间没有发生滑移.呈整体工作状态,此时各支架的侧移刚度可按结构力学方法确定，作用于支架上的水平地震作用小于管道与支架间的滑动摩擦力.2，支架和管道间产生了相对滑移,成非整体工作状态，此时支架本身的刚度没有发生变化,但支架刚度并没有充分发挥，即此时滑动支架参与工作的刚度小于支架自身的固有刚度,如设作用于活动支架上的总重力荷载代表值为GD。计算单元的总重力荷载代表值为GE，管道滑动前计算单元的地震影响系数为αE.活动支架的总刚度为Kd.计算单元的总刚度为KD。管道和活动支架间的静摩擦力为T 则在整体工作状态时，活动支架所承受的水平地震作用为，支架所承受的总水平荷载为,管道滑动时,活动支架所受的总滑动摩擦力为 T值的大小会随着管道的运行状态和温度的变化等情况而变化.在实际工程中难以用简单的方法确定。根据管道支架的受力特点可以确定,T在,0、0。3.GD之间 通过对比实际震害调查结果.可以确定、当管道和支架间的静摩擦力T在0、1GD。0 15GD之间时，管道的滑动情况和实际震害调查结果基本吻合,为简单起见。偏于安全地取T，0 15GD.当μ。0。3时.则很容易得出、管道滑动系数ζ。0 5时.管道在支架上产生滑动。如将作用于支架上的水平地震作用和水平静摩擦力总称为水平作用.当作用于活动支架上的水平作用等于管道和支架间的滑动摩擦力Pm时 支架所受水平作用已达到极限状态。此时水平作用和竖向荷载之间存在直接联系，故可以设定。支架在水平作用和竖向重力荷载代表值作用下.达到了临界状态 但由于支架并未达到其承载力极限状态 故其处于一种稳定的临界状态 此时。作用于支架上的重力荷载代表值即为其临界荷载.通过求解临界荷载.可间接求出支架此时参与振动的实际刚度 有效刚度 条文中,当管道在支架上滑动时、活动支架实际参与振动的刚度就是据此原理推导出来的。应该注意的是.条文中的双柱活动支架是指沿管道径向为双柱。而在轴向为单柱的П形支架、在计算纵向计算单元的水平地震作用标准值时,地震影响系数α应根据管道在支架上是否滑动确定,式.17 2.8，和式、17、2 9.是针对管道在刚性活动支架上滑移时得出的、对柔性活动支架,由于能适应管道的变形。与支架始终处于整体工作状态 可直接按刚度比例分配水平地震作用 由于已经求出管道和支架产生相对滑动时支架参与工作的实际刚度,故纵向计算单元内各支架所受的水平地震作用可直接按各支架的刚度比例进行分配，17。2，14.与原规范条文相比,本条对温度作用效应的分项系数和组合值系数取值进行了调整.以便与本规范第5。4 1条的规定相协调