6。3,挠度验算6,3 1 本条给出了考虑滑移效应的,正弯矩作用下钢.混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式。栓钉处于弹性阶段时 荷载。滑移曲线接近直线，本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度.即K。V。s，参见Y.C，Wang.Deflection、of。Steel，Concrete,Composite Beams,with.Partial，Shear、Interaction.Journal.of，Structural,Engineering.1998 124、10。1159，1165 规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载 滑移曲线的计算模型,s为相对滑移量 单位为mm，根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式 参见Xue.W，C,Static。behavior,and.theoretical、model.of。stud,shear，connectors，ASCE,Journal,of。Bridge,Engineering，2008，134，6 623、634.K。2、Vu、0.97V,6,式中.V.栓钉产生滑移s时承受的剪力.N Vu 栓钉抗剪承载力.N，在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时.在简支梁全跨长范围内 K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度。正弯矩作用下钢。混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定,1、在正常使用阶段,钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段。2 钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比。3，外荷载作用下.同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率,基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立钢.混凝土组合梁的微段分析模型.如图1所示，图1，钢,混凝土组合梁微段计算模型,图中符号Nc,Vc，Mc为混凝土形心处的轴力.剪力，弯矩.Ns、Vs Ms为钢梁形心处的轴力、剪力.弯矩.M为截面总弯矩.q为交界面单位长度上的水平力.按照本规范、国家标准.钢结构设计规范,GB。50017。2003，欧洲规范4,1992、和英国钢结构规范。British。standard.structural。use,of,steel work、in building,BS，5950，3，1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验，参见何池.预应力组合梁长短期性能研究与时随分析.同济大学硕士学位论文.上海、同济大学.2002,和聂建国,钢.混凝土组合梁强度，变形和裂缝的研究、博士后出站报告 北京 清华大学，1994.中的3根简支钢、混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算，详见，钢,混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告。钢，混凝土组合桥梁设计规范、编制组 2010、结果表明，在P，0，2Pu、0。4Pu时、按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小，在P,0,2Pu。0，4Pu时,挠度计算值和实验值的平均误差均为4.3.平均标准差分别为0，014和0、049,6.3、2、目前国内外规范尚未有针对预应力钢、混凝土组合梁长期变形的计算公式。本条给出了适用于预应力和非预应力钢,混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式、基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系,建立了预应力钢.混凝土组合梁长期变形理论计算模型、推导了长期变形计算公式。详见。体外预应力钢 混凝土组合梁长期性能研究报告.钢.混凝土组合桥梁设计规范、编制组,2010，公式考虑了混凝土收缩,徐变。预应力筋松弛等因素的影响 但过于复杂 不适用于组合梁设计,以组合梁附加变形主要影响因素为参数.引入与时间有关的系数λ、t、和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1 结合1500d预应力钢.混凝土组合梁长期性能试验结果。对原有公式进行了简化、得到本规范式,6。3。2、2,式中计算时刻单位为,d,按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算,并与试验结果和程序计算结果进行了对比，详见、钢.混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告,钢,混凝土组合桥梁设计规范、编制组、2010 结果表明。按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好、且偏于安全，