6、3，挠度验算6,3.1 本条给出了考虑滑移效应的，正弯矩作用下钢 混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式、栓钉处于弹性阶段时，荷载.滑移曲线接近直线。本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度,即K.V,s.参见Y,C，Wang，Deflection of,Steel，Concrete.Composite、Beams,with Partial，Shear.Interaction、Journal,of、Structural Engineering.1998、124,10.1159。1165.规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载,滑移曲线的计算模型.s为相对滑移量.单位为mm.根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式、参见Xue、W。C,Static.behavior、and。theoretical,model,of、stud。shear、connectors，ASCE,Journal,of.Bridge,Engineering.2008.134 6,623.634、K.2.Vu。0.97V.6。式中.V，栓钉产生滑移s时承受的剪力、N，Vu，栓钉抗剪承载力、N 在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时，在简支梁全跨长范围内 K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度，正弯矩作用下钢.混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定。1、在正常使用阶段,钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段,2、钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比 3，外荷载作用下,同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率.基于整体和分离体的平衡方程、应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系，建立钢，混凝土组合梁的微段分析模型,如图1所示.图1.钢,混凝土组合梁微段计算模型,图中符号Nc、Vc.Mc为混凝土形心处的轴力。剪力。弯矩、Ns Vs.Ms为钢梁形心处的轴力，剪力.弯矩。M为截面总弯矩,q为交界面单位长度上的水平力，按照本规范。国家标准。钢结构设计规范,GB。50017 2003、欧洲规范4。1992.和英国钢结构规范.British standard、structural use.of steel.work,in building.BS 5950、3.1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验、参见何池、预应力组合梁长短期性能研究与时随分析，同济大学硕士学位论文,上海，同济大学，2002 和聂建国.钢.混凝土组合梁强度。变形和裂缝的研究.博士后出站报告，北京.清华大学，1994.中的3根简支钢，混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算。详见,钢、混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告。钢.混凝土组合桥梁设计规范，编制组 2010 结果表明，在P.0、2Pu。0，4Pu时.按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小 在P，0。2Pu、0，4Pu时，挠度计算值和实验值的平均误差均为4、3,平均标准差分别为0.014和0。049，6 3 2.目前国内外规范尚未有针对预应力钢,混凝土组合梁长期变形的计算公式，本条给出了适用于预应力和非预应力钢 混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式.基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系、建立了预应力钢.混凝土组合梁长期变形理论计算模型，推导了长期变形计算公式,详见，体外预应力钢,混凝土组合梁长期性能研究报告，钢 混凝土组合桥梁设计规范，编制组、2010、公式考虑了混凝土收缩、徐变.预应力筋松弛等因素的影响,但过于复杂,不适用于组合梁设计，以组合梁附加变形主要影响因素为参数。引入与时间有关的系数λ。t 和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1 结合1500d预应力钢,混凝土组合梁长期性能试验结果.对原有公式进行了简化。得到本规范式.6.3 2.2，式中计算时刻单位为。d、按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算 并与试验结果和程序计算结果进行了对比、详见。钢,混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告、钢 混凝土组合桥梁设计规范，编制组。2010、结果表明.按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好 且偏于安全.