5、2、风荷载5。2。2,5。2。3 塔架内有三个或四个排烟筒时。排烟筒的风荷载体型系数.目前有关资料很少.且缺乏通用性,因此 在条文中规定、应进行模拟试验来确定。当然、这样规定将给设计工作带来一定困难,因此、在此介绍一些情况、可供设计时参考。1,上海东方明珠电视塔塔身为三柱式、设计前进行了模拟风洞试验,试件直径30mm,高200mm.柱间净距0 75d.相当于φ，0。727 风速17m,s 测定结果如图1.图1，三筒风洞试验,最大体型系数出现在图1。a,所示风向，以整体系数来表示.μs，3，34，2.75 1、21,根据各国的试验结果,当迎风面挡风系数φ、0，5时、μs值随着φ的增大而增大、特别是在d，V。6m2，s时.遵守这一规律 对于三个排烟筒一般均属于φ.0。5.d。V.6m2 s的情况、d为管径。V为风速，因此、在无法进行试验的情况下.对三个排烟筒的整体风荷载体型系数，可取.μs,1、0.4φ,4。2、四个排烟筒的情况、日本做过风洞试验。该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的,排烟筒布置情况如图2，图2.四筒式布置、经试验后确定排烟筒的体型系数μs 1,10，这个数值比圆管塔架的μs要小一些。但有一定参考价值、在无条件试验时.四筒式排烟筒的μs值,可参考下式 0。风攻角时.μs 1 0，2φ、5.45、风攻角时，μs.1,2.1、0,1φ，6,3,关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题，各国规范均未考虑 原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验.塔内为两个排烟筒的情况下、在某些风向下、塔架反而使烟囱体型系数有所增大.但一般情况、排烟筒体型系数大致降低0,09，0.13、平均降低0。11,因此、一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用,5，2.4，本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定.近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏 但在烟囱使用情况调查中、发现钢筋混凝土烟囱上部.普遍出现水平裂缝.这除了与温度作用有关外。也不能排除与横风向风振有关,对于钢烟囱、由于阻尼系数较小.往往横风向风振起控制作用，因此考虑横风向风振是必要的,5,2 5、基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值，实践证明,横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下。因此要求进行验算、5.2,7，上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱 其上部环向风弯矩较大,需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸 本次规范修订增加了相关计算内容,