5.2，风荷载5、2、2，5，2,3，塔架内有三个或四个排烟筒时、排烟筒的风荷载体型系数,目前有关资料很少、且缺乏通用性，因此，在条文中规定。应进行模拟试验来确定.当然,这样规定将给设计工作带来一定困难，因此、在此介绍一些情况,可供设计时参考.1、上海东方明珠电视塔塔身为三柱式 设计前进行了模拟风洞试验 试件直径30mm、高200mm、柱间净距0 75d,相当于φ,0，727、风速17m,s。测定结果如图1,图1.三筒风洞试验，最大体型系数出现在图1、a 所示风向,以整体系数来表示.μs。3,34 2，75、1、21，根据各国的试验结果 当迎风面挡风系数φ，0 5时.μs值随着φ的增大而增大.特别是在d V，6m2.s时，遵守这一规律、对于三个排烟筒一般均属于φ，0 5 d，V。6m2,s的情况,d为管径,V为风速,因此，在无法进行试验的情况下。对三个排烟筒的整体风荷载体型系数、可取 μs 1,0，4φ。4、2，四个排烟筒的情况、日本做过风洞试验，该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的,排烟筒布置情况如图2,图2，四筒式布置,经试验后确定排烟筒的体型系数μs、1,10 这个数值比圆管塔架的μs要小一些。但有一定参考价值,在无条件试验时、四筒式排烟筒的μs值.可参考下式。0、风攻角时。μs 1,0。2φ,5,45 风攻角时，μs、1。2,1,0.1φ,6，3。关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题、各国规范均未考虑、原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验,塔内为两个排烟筒的情况下.在某些风向下。塔架反而使烟囱体型系数有所增大，但一般情况、排烟筒体型系数大致降低0.09，0.13 平均降低0。11 因此 一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用.5、2.4。本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定、近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏。但在烟囱使用情况调查中。发现钢筋混凝土烟囱上部 普遍出现水平裂缝、这除了与温度作用有关外。也不能排除与横风向风振有关 对于钢烟囱,由于阻尼系数较小。往往横风向风振起控制作用 因此考虑横风向风振是必要的。5 2,5 基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值，实践证明 横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下。因此要求进行验算,5.2.7，上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱 其上部环向风弯矩较大。需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸.本次规范修订增加了相关计算内容