12，5,壳体基础计算12.5，1，壳体基础的外形尺寸、图12.5、1 应按下列规定确定,1 倒锥壳、下壳 的控制尺寸r2应按下列公式确定.图12，5。1.正倒锥组合壳基础1 上环梁。2。正锥壳.3，倒锥壳式中，Gk，基础自重标准值和至埋深z2处的土重标准值之和。kN.pkmax、pkmin、分别为下壳经向长度内,沿环向，r2处，单位长度范围内。在水平投影面上的最大和最小地基反力标准值.kN,m.2.下壳经向水平投影宽度l可按下列公式确定，式中 pk.在荷载标准值作用下，下壳经向水平投影宽度l和沿半径为r2的环向单位弧长范围内产生的总地基反力标准值 kN m，θ0。地基塑性区对应的方位角 可根据e。r2查表12、5，1 e，Mk。Nk,Gk。表12，5，1,θ0与e.r2的对应值。3。下壳内 外半径r3 r1可按下列公式确定、4.下壳与上壳.正锥壳、相交边缘处的下壳有效厚度h可按下列公式确定、式中。Qc 下壳最大剪力 N、计算时不计下壳自重、ƒt.混凝土的抗拉强度设计值。N mm2。p1.在荷载设计值作用下 下壳经向水平投影宽度l和沿半径为r2的环向单位弧长范围内产生的总地基反力设计值,kN，m 按本规范公式、12，5 1、5,计算。其中Gk,Nk采用设计值,12.5，2 正倒锥组合壳体基础的计算可按下列原则进行。1、正锥壳、上壳，可按无矩理论计算。2。倒锥壳 下壳，可按极限平衡理论计算。12,5、3，正锥壳的经,环向薄膜内力、可按下列公式计算、式中、N1。M1,分别为壳上边缘处总的垂直力 kN。和弯矩设计值，kN、m。Na,Nθ.分别为壳体计算截面处单位长度的经向 环向薄膜力 kN.H1.作用于壳上边缘的水平剪力设计值.kN,ra，r.分别为壳体上边缘及计算截面的水平半径、m.图12 5.1.α,壳面与水平面的夹角，图12,5、1。12 5,4,倒锥壳的计算、可按下列步骤进行 1，倒锥壳水平投影面上的最大土反力qymax可按下列公式计算，图12、5 4、1。图12，5，4，1.倒锥壳土反力式中、qymax。倒锥壳水平投影面上的最大土反力。kN，mm2 φ0.土的计算内摩擦角,φ，土的实际内摩擦角、c0，土的计算黏聚力。c、土的实际黏聚力,γ0、土的重力密度,kN，mm3,H0、作用在bc面上总的被动土压力.kN，Q0,作用在bc面上总的剪切力.kN。2 壳体特征系数Cs。当Cs,2时应为短壳 Cs,2时应为长壳、Cs可按下式计算，式中。h,为倒锥壳与正锥壳相交处倒锥壳的厚度，m,3、倒锥壳内力、图12,5、4、2、可按下列公式计算 图12、5。4。2、几何尺寸.1。当为短壳时,环向拉力Nθ 2。当为长壳时,图12、5 4,3.图12。5,4。3,长壳环向压 拉力分布a、b 分别为下壳外部和内部环向拉、压合力作用点间的距离，环向拉力Nθ1,12,5。5,组合壳上环梁的内力可按下列公式计算,图12。5。5，式中,NθM 环梁的环向力.kN，以受拉为正。Ma 环梁单位长度上的扭矩。kN.m、围绕环梁截面重心以顺时针方向转动为正 Mθ,环梁的环向弯矩，kN。m.以下表面受拉为正。Naai，Nabi，分别为第i个，i、1代表烟囱筒壁、i.3代表基础的正锥壳、壳体小径边缘和大径边缘处单位长度上的薄膜经向力 kN 以受拉为正 re、环梁截面重心处的半径。m.ei，分别为壳体,i,1.3 的薄膜经向力至环梁截面重心的距离.m.图12 5.5。图12,5。5,上环梁受力12.5,6、组合壳体基础底部构件的冲切强度 可按本规范第12。4。2条，第12 4、4条的有关规定计算、冲切破坏锥体斜截面的下边圆周长Sx和冲切破坏锥体以外的荷载Qc.图12.5.6 应按下列公式计算。图12 5.6，正倒锥组合壳.1.验算外边缘时.2,验算内边缘时.式中 h0，计算截面的有效高度，m.