7,6.活性污泥法.一般规定7。6。1.应根据去除碳源污染物.脱氮，除磷 污泥减量 好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件 选择适宜的活性污泥处理工艺、7 6。2.当采用鼓风曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0。5m,1,0m 当采用机械曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0。8m.1,2m，7.6。3、污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时。应有除泡沫措施,7,6、4。在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管。7、6,5、廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1.1.2，1,有效水深应结合流程设计 地质条件.供氧设施类型和选用风机压力等因素确定、可采用4.0m。6、0m。当条件许可时。水深尚可加大 7、6、6，生物反应池中的好氧区 池 采用鼓风曝气器时 处理立方米污水的供气量不宜小于3m3 当好氧区采用机械曝气器时.混合全池污水所需功率不宜小于25W m3.氧化沟所需功率不宜小于15W。m3 缺氧区。池 厌氧区、池。应采用机械搅拌，混合功率宜采用2W、m3.8W.m3.机械搅拌器布置的间距、位置.应根据试验资料确定、7、6，7.生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物、脱氮和除磷的影响，必要时可采取降低负荷,增长泥龄 调整厌氧区,池.缺氧区。池。好氧区，池。水力停留时间和保温或增温等措施，7，6 8,污水。回流污泥进入生物反应池的厌氧区.池 缺氧区,池。时、宜采用淹没入流方式、传统活性污泥法7,6，9 去除碳源污染物的生物反应池的主要设计参数可按表7 6、9的规定取值.7。6,10,当以去除碳源污染物为主时、生物反应池的容积可按下列公式计算,1，按污泥负荷计算。2。按污泥龄计算。式中、V、生物反应池的容积。m3。Q 生物反应池的设计流量.m3，d So 生物反应池进水五日生化需氧量浓度，mg.L.Se，生物反应池出水五日生化需氧量浓度,mg.L.当去除率大于90.时可不计入、Ls 生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷、kgBOD5 kgMLSS。d X。生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 gMLSS L,Y。污泥产率系数.kgVSS，kgBOD5 宜根据试验资料确定、无试验资料时 可取0,4 0。8 θC 设计污泥龄 d,其数值为3.15.XV 生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度.gMLVSS。L,Kd 衰减系数,d.1,20.的数值为0.040。0，075。7.6、11 衰减系数Kd值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正，并应按下式计算 式中，KdT,T，时的衰减系数.d，1 Kd20.20，时的衰减系数,d。1、θT.温度系数 采用1 02,1。06。T，设计温度,7、6,12,生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区.池.水力停留时间宜采用0 5h。1，0h，7、6，13，阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1 2.3,4的总长度内设置多个进水口.7.6。14，吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内。也可分别由两个反应池组成。并应符合下列规定.1.吸附区的容积 不应小于生物反应池总容积的1。4。吸附区的停留时间不应小于0,5h、2，当吸附区和再生区在一个反应池内时。沿生物反应池长度方向应设置多个进水口,进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要。进水口的尺寸应按通过全部流量计算，7 6.15、完全混合生物反应池可分为合建式和分建式，合建式生物反应池的设计，应符合下列规定、1、生物反应池宜采用圆形,曝气区的有效容积应包括导流区部分，2。沉淀区的表面水力负荷宜为0、5m3、m2 h 1 0m3 m2。h.厌氧,缺氧、好氧法。AAO或A2O法、7。6，16,当以脱氮除磷为主时，应采用厌氧。缺氧、好氧法.AAO或A2O法,的水处理工艺,并应符合下列规定.1,脱氮时,污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4 2,除磷时。污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17。3,同时脱氮，除磷时、宜同时满足前两款的要求,4 好氧区，池 剩余总碱度宜大于70mg。L，以CaCO3计，当进水碱度不能满足上述要求时。应采取增加碱度的措施 7,6、17 当仅需脱氮时，宜采用缺氧。好氧法,ANO法。并应符合下列规定。1。生物反应池中好氧区,池.的容积 采用污泥负荷或污泥龄计算时.可按本标准第7。6,10条所列公式计算,其中反应池中缺氧区.池 的水力停留时间宜为2h 10h、2.生物反应池的容积,采用硝化，反硝化动力学计算时.可按下列公式计算,1,缺氧区、池 容积可按下列公式计算.式中、Vn 缺氧区 池.容积.m3,Q，生物反应池的设计流量、m3、d、Nk 生物反应池进水总凯氏氮浓度、mg L Nte,生物反应池出水总氮浓度、mg L.Xv、排出生物反应池系统的微生物量。kgMLVSS d、Kde.脱氮速率，kgNO3，N。kgMLSS d。宜根据试验资料确定。当无试验资料时，20。的Kde值可采用。0，03、0.06,kgNO3、N。kgMLSS,d,并按本标准公式.7，6、17,2,进行温度修正,Kde、T。Kde，20 一一分别为T,和20，时的脱氮速率,X.生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度、gMLSS L，T，设计温度。Y。污泥产率系数,kgVSS。kgBOD5，宜根据试验资料确定。无试验资料时.可取0、3，0。6。So 生物反应池进水五日生化需氧量浓度,mg、L.Se.生物反应池出水五日生化需氧量浓度、mg.L 2，好氧区，池，容积可按下列公式计算.式中、Vo、好氧区，池。容积、m3,Q、生物反应池的设计流量 m3.d、So。生物反应池进水五日生化需氧量浓度 mg、L,Se。生物反应池出水五日生化需氧量浓度 mg.L.θco。好氧区.池.设计污泥龄 d.Yt、污泥总产率系数，kgMLSS kgBOD5.宜根据试验资料确定 无试验资料时。系统有初次沉淀池时宜取0 3 0,6 无初次沉淀池时宜取0、8，1.2 X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度、gMLSS.L、F。安全系数、宜为1。5 3、0、μ.硝化细菌比生长速率，d.1，Na 生物反应池中氨氮浓度,mg、L Kn、硝化作用中氮的半速率常数,mg、L T 设计温度.0 47、15.时、硝化细菌最大比生长速率。d,1,3.混合液回流量可按下式计算、式中 QRi.混合液回流量、m3、d、混合液回流比不宜大于400，Vn。缺氧区，池、容积、m3,Kde 脱氮速率，kgN03.N.kgMLSS,d 宜根据试验资料确定,无试验资料时、20、的Kde值可采用，0。03,0 06 kgN03 N，kgMLSS,d，并按本标准公式、7、6、17,2.进行温度修正.X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度,gMLSS，L,Nt.生物反应池进水总氮浓度.mg、L Nke。生物反应池出水总凯氏氮浓度、mg.L，QR,回流污泥量,m3、d。3,缺氧。好氧法 ANO法，生物脱氮的主要设计参数、宜根据试验资料确定，当无试验资料时 可采用经验数据或按表7、6 17的规定取值 7,6 18,当仅需除磷时,宜采用厌氧，好氧法 ApO法、并应符合下列规定 1.生物反应池中好氧区 池.的容积,采用污泥负荷或污泥龄计算时。可按本标准第7,6.10条所列公式计算。2 生物反应池中厌氧区。池。的容积，可按下式计算。式中,Vp.厌氧区，池.容积，m3,tp,厌氧区 池，停留时间。h.宜为1,2.Q.生物反应池的设计流量、m3、d,3。厌氧、好氧法.Ap0法,生物除磷的主要设计参数，宜根据试验资料确定、无试验资料时.可采用经验数据或按表7 6,18的规定取值、4 采用生物除磷处理污水时，剩余污泥宜采用机械浓缩.5、生物除磷的剩余污泥，采用厌氧消化处理时，输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道、应有除垢措施,含磷高的液体。宜先回收磷或除磷后再返回污水处理系统.7，6 19、当需要同时脱氮除磷时.宜采用厌氧,缺氧。好氧法、AAO或A20法,并应符合下列规定 1、生物反应池的容积.宜按本标准第7、6.10条、第7 6.17条和第7 6,18条的规定计算.2 厌氧 缺氧、好氧法，AAO或A20法，生物脱氮除磷的主要设计参数。宜根据试验资料确定，无试验资料时、可采用经验数据或按表7.6,19的规定取值、3 根据需要，厌氧，缺氧。好氧法、AAO或A20法，的工艺流程中 可改变进水和回流污泥的布置形式 调整为前置缺氧区,池,或串联增加缺氧区,池.和好氧区,池，等变形工艺。氧化沟7,6 20 氧化沟前可不设初次沉淀池、7、6.21.氧化沟前可设置厌氧池，7，6、22、氧化沟可按两组或多组系列布置.并设置进水配水井，7，6、23.氧化沟可与二次沉淀池分建或合建。7 6。24、延时曝气氧化沟的主要设计参数,宜根据试验资料确定。当无试验资料时，可采用经验数据或按表7 6，24的规定取值、7 6,25，当采用氧化沟进行脱氮除磷时 宜符合本标准第7。6.16条,第7,6,19条的有关规定，7 6、26。氧化沟的进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端,出水点宜设在充氧器后的好氧区。当采用转刷 转碟时,氧化沟的设备平台高出设计水面宜为0，5m,当采用竖轴表曝机时、宜为0，6m.0。8m.氧化沟的设备平台宜高出设计水面0、8m.1、2m.7,6 27.氧化沟有效水深的确定应考虑曝气 混合。推流的设备性能,宜采用3.5m，4,5m.7，6,28.根据氧化沟渠宽度。弯道处可设置一道或多道导流墙。导流墙宜高出设计水位0。2m.0，3m、7,6.29,曝气转刷。转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置 曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上 竖轴表曝机应安装在沟渠的端部.7。6，30 氧化沟的走道和工作平台、应安全,防溅和便于设备维修、7 6.31,氧化沟内的平均流速宜大于0。25m s,7，6。32.氧化沟系统宜采用自动控制 序批式活性污泥法 SBR.7 6,33。SBR反应池的数量不宜少于2个。7。6,34,SBR反应池容积可按下式计算。式中 V.生物反应池容积,Q,每个周期进水量.m3、So,生物反应池进水五日生化需氧量浓度.mg、L。X.生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度。gMLSS，L、Ls。生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷 kgBOD5。kgMLSS,d，tR，每个周期反应时间,h，7.6.35。污泥负荷的取值、以脱氮为主要目标时 宜按本标准表7、6。17的规定取值,以除磷为主要目标时,宜按本标准表7、6、18的规定取值、同时脱氮除磷时 宜按本标准表7。6，19的规定取值 7.6。36,SBR工艺各工序的时间宜按下列公式计算、1.进水时间可按下式计算。式中。tF.每池每个周期所需要的进水时间,h。t、一个运行周期所需要的时间，h,n。每个系列反应池个数.2.反应时间可按下式计算。式中，So 生物反应池进水五日生化需氧量浓度，mg、L m、充水比。仅需除磷时宜为0。25.0,50、需脱氮时宜为0.15、0 30 Ls.生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷。kgBOD5，kgMLSS。d，X。生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 gMLSS，L。3.沉淀时间ts宜为1、0h、4 排水时间tD宜为1 0h,1 5h,5,一个周期所需时间可按下式计算，式中.tR。每个周期反应时间,h。ts.沉淀时间，h、tD，排水时间 h,tb.闲置时间 h。7，6 37 每天的周期数宜为正整数、7、6，38,连续进水时,反应池的进水处应设置导流装置，7.6,39。反应池宜采用矩形池。水深宜为4 0m。6。0m.反应池长度和宽度之比。间隙进水时宜为1.1.2。1，连续进水时宜为2、5，1,4、1、7、6、40,反应池应设置固定式事故排水装置。可设在滗水结束时的水位处、7、6，41，反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器,同时,宜有清除浮渣的装置。膜生物反应器,MBR、7 6，42,膜生物反应器工艺的主要设计参数宜根据试验资料确定.当无试验资料时 可采用经验数据或按表7,6。42的规定取值，7.6。43，膜生物反应器工程中膜系统运行通量的取值应小于临界通量 临界通量的选取应考虑膜材料类型 膜组件和膜组器型式，污泥混合液性质,水温等因素,可实测或采用经验数据,同时，应根据生物反应池设计流量校核膜的峰值通量和强制通量、7 6、44，浸没式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为15L。m2，h，25L，m2，h 外置式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为30L.m2,h,45L。m2。h 7.6、45。布设膜组器时,应留10，20,的富余膜组器空位作为备用，7。6,46.膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施.7。6 47。膜离线清洗的废液宜采用中和等措施处理，处理后的废液应返回污水处理构筑物进行处理，