5.3，拉弯和压弯构件5 3，1 本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式 但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用，对木材的工作十分不利 在设计上应尽量采取措施予以避免、例如。在三角形桁架的木下弦中 就可以采取净截面对中的办法、以防止受拉构件的最薄弱部位，有缺口的截面上产生弯矩 5，3、2,1973年版规范采用的雅辛斯基公式 虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾,但它本身也存在着一些难以克服的缺陷，例如、1，未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响，不能全面反映压弯构件的工作特性.2,该公式的准确性 很大程度上取决于稳定系数φ的取值.然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的.因此.很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求。3。属于单一参数的经验公式结构，对数据拟合的适应性差,1988年修订规范，由于对φ值公式和木材抗弯,抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动 致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况 试算结果表明，与过去设计值相比、其最大偏差可达,12 和、26。为此。决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力。即.N，φφmAn，fc、14、式中.φm,考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数 φ 稳定系数.由于公式有两个参数进行调整与控制,容易适应各种条件的变化 为了具体考察公式的适用性，曾以不同的相对偏心率m和长细比λ，对不同强度等级的木构件进行了试算 并与相同条件下的边缘应力公式计算值，雅辛斯基公式计算值、国内外试验值以及经验设计值等进行了对比，其结果表明，1,在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内.所有计算、试验和设计的结果均甚接近,2、在较小的相对偏心率的区段内，例如当m、0.1时。公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多 但与试验值相比，却较为接近,这也进一步说明了公式的合理性,因为正是在这一区段内,边缘应力公式存在着固有的缺陷，致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高，3，在相对偏心率和长细比都很大的区段内。例如当m、10、λ、120。150时.公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14。个别值可低达17 比试验值低约8,个别值可低达12 但这样大偏心距与长细比的构件.在工程中实属罕遇,即使遇到、也应在设计上作偏于安全的处理、综上所述。公式从总体情况来看是合理的。适用的 尽管在局部情况中。可能使木材的用量略有增加、但从木结构可靠度的校准结果来看 是有必要的，在2002年修订规范时、考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质，偏压构件的承载能力要低一些 苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式 此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的 而此试验值又和我国的理论公式相一致 为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质，将GBJ，5,88中的φm公式修订为、原2003版规范 公式 5.3,2 4、公式、5、3 2，6。5、3，3,本次修订时.保留了，原2003版规范。对拉弯和压弯构件验算公式。作为原木和锯材的计算公式、对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准。胶合木结构技术规范 GB、T.50708的规定验算,5.3，4、GBJ 5，88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算、不考虑弯矩的影响 仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算，在2002年修订规范时,经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全,故按一般力学原理提出验算公式.5,3。4.