5。3、拉弯和压弯构件5、3.1。本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式，但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用.对木材的工作十分不利.在设计上应尽量采取措施予以避免，例如，在三角形桁架的木下弦中 就可以采取净截面对中的办法,以防止受拉构件的最薄弱部位，有缺口的截面上产生弯矩 5.3，2、1973年版规范采用的雅辛斯基公式.虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾，但它本身也存在着一些难以克服的缺陷、例如,1、未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响，不能全面反映压弯构件的工作特性.2、该公式的准确性，很大程度上取决于稳定系数φ的取值.然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的,因此，很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求.3，属于单一参数的经验公式结构。对数据拟合的适应性差.1988年修订规范、由于对φ值公式和木材抗弯。抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动 致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况、试算结果表明.与过去设计值相比 其最大偏差可达，12.和，26.为此，决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力,即，N、φφmAn,fc，14 式中 φm 考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数、φ，稳定系数.由于公式有两个参数进行调整与控制.容易适应各种条件的变化。为了具体考察公式的适用性。曾以不同的相对偏心率m和长细比λ、对不同强度等级的木构件进行了试算 并与相同条件下的边缘应力公式计算值、雅辛斯基公式计算值.国内外试验值以及经验设计值等进行了对比,其结果表明 1 在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内、所有计算.试验和设计的结果均甚接近、2、在较小的相对偏心率的区段内、例如当m、0。1时、公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多 但与试验值相比,却较为接近.这也进一步说明了公式的合理性。因为正是在这一区段内 边缘应力公式存在着固有的缺陷，致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高。3、在相对偏心率和长细比都很大的区段内.例如当m.10.λ.120.150时，公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14,个别值可低达17。比试验值低约8.个别值可低达12.但这样大偏心距与长细比的构件.在工程中实属罕遇、即使遇到,也应在设计上作偏于安全的处理.综上所述,公式从总体情况来看是合理的，适用的、尽管在局部情况中.可能使木材的用量略有增加。但从木结构可靠度的校准结果来看 是有必要的,在2002年修订规范时。考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质、偏压构件的承载能力要低一些。苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式、此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的。而此试验值又和我国的理论公式相一致、为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质。将GBJ 5，88中的φm公式修订为，原2003版规范、公式.5,3。2 4.公式。5，3，2.6，5,3,3。本次修订时，保留了.原2003版规范。对拉弯和压弯构件验算公式,作为原木和锯材的计算公式。对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准.胶合木结构技术规范，GB。T，50708的规定验算、5。3 4。GBJ 5。88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算.不考虑弯矩的影响、仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算。在2002年修订规范时。经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全。故按一般力学原理提出验算公式、5。3 4，