8 2.煤粉制备8、2,1、磨煤机和制粉系统选择中的首要依据是煤质特性及其变化范围 其中煤的挥发分Vdaf和磨损指数Ke是主要的考虑因素。同时还必须考虑磨煤机的适用条件。此外,磨煤机和制粉系统的选型与设计直接影响到锅炉炉膛结构和燃烧器结构的设计，必须与锅炉厂密切配合 根据国内以往工程的经验 冲刷磨损指数Ke.按西安热工研究院方法.5,0的烟煤，高挥发分贫煤及水分较低、外在水分Mf 15 的硬质褐煤 采用中速磨煤机是比较适宜的.能否采用中速磨煤机磨制褐煤关键在于制粉系统是否能够满足褐煤的高水分对干燥的要求。宜通过试磨方法对中速磨制备褐煤的适用性进行合理选择,磨煤机的干燥出力,煤粉细度及一次风率等参数应满足锅炉燃烧的要求.根据国外经验与近年国内探索。对某些水分较高,全水分Mar,40，的褐煤，在制粉系统的干燥能力满足要求的前提下,也有采用中速磨煤机的实例,根据国内以往工程的经验、对于Ke、1，5的褐煤采用风扇磨煤机的效果是较好的.钢球磨煤机有常规,指单进单出,和双进双出，正压,两种形式 它们的共同特点是适应煤种范围广 煤粉细度细且不存在排石子煤及倒磨运行时可能引起的热负荷变化等问题 但单位电耗高、常规的钢球磨煤机通常与贮仓式制粉系统相匹配 当与热风送粉系统相匹配时 可适用于着火特性很差的煤种、但系统复杂,不利于防爆,对300MW级及以下机组。只有在不适宜选用其他形式的磨煤机或不适宜选用直吹式制粉系统时才选用常规的钢球磨煤机，双进双出钢球磨煤机通常与直吹式制粉系统相匹配，具有可用率高 占地面积少，系统简单等优点，随着产品国产化程度的提高.磨煤机造价已降低.但由于其单位电耗较高、故主要适用于磨制磨损性很强，Ke.5、0,或磨损性很强且易爆、Vdaf.35。或煤粉爆炸指数Kd、3。0 的烟煤,或采用直吹式制粉系统磨制无烟煤及贫煤，通常相应于煤粉气流着火温度IT，900.的煤种.8、2 2、本条规定了直吹式制粉系统磨煤机的配置台数和出力的基本要求。直吹式制粉系统磨煤机的配置台数和出力应根据锅炉容量，燃烧器数量。燃煤的结渣倾向和燃烧区的热负荷、主厂房布置.运行条件等综合考虑确定 台数太多将增加初投资与运行,检修维护工作量。设备和厂房布置较困难 台数过少则单台磨煤机规格较大、出力偏高,运行不灵活。对于锅炉启动升温过程的控制和正常负荷调节会带来不利影响。台数偏少 磨煤机规格较大,还可能带来燃烧器热负荷偏大，磨煤机检修高度要求不易满足等问题、磨煤机的数量应经技术经济比较后确定 选型时尚应考虑磨煤机的国内外制造。运行业绩等因素、国产双进双出钢球磨煤机自1998年投运以来的运行业绩表明,其具有设备可靠性高，可长时间连续运行的优点，在停运一侧的出口送粉管道挡板关闭严密的前提下可单侧给煤。单侧出粉运行、停运一侧的出口送粉管道需定期吹扫以防止挡板泄漏而积粉、如1台双进双出钢球磨煤机故障一时不能恢复运行,必要时采取增加其他磨煤机钢球装载量至最大装载量或调整煤粉细度的方法尚可提高出力10.以上 因此采用容量备用可以满足机组要求 W、火焰锅炉的下射式燃烧器沿锅炉宽度方向布置在前后炉拱上,根据锅炉厂引进技术的设计经验，为保证燃料分布与炉膛热负荷的均匀性、在条文中对磨煤机台数的配置下限作了规定，磨煤机的计算出力。对风扇磨煤机.中速磨煤机均指磨损中后期的出力、按国内外制造厂商提供的资料 在磨损后调整加载力的条件下 磨煤机磨损中后期出力下降量对HP型磨煤机为10,MPS型.ZGM型磨煤机均为5、为此.风扇磨煤机.中速磨煤机计算出力的备用裕量主要考虑煤质波动的影响 8.2。3，钢球磨煤机计算出力的基本裕量主要考虑电厂来煤煤种 煤质的变化和贮仓式制粉系统中磨煤机可以间断工作等因素 近年来钢球磨煤机制造质量与出力已较为稳定、因此.将钢球磨煤机计算出力的基本裕量取为15。一般情况下是足够的.8 2 4 给煤机的选择不仅要求其工作可靠 而且对直吹式制粉系统中的给煤机还要求其有良好的调节性能和一定的计量功能、因此 作出了，结合计量要求，的规定,在直吹式制粉系统上普遍采用的耐压电子称重式给煤机具有自动调节与精确计量的功能 并可实现入炉煤耗计量要求,主要适合在对给煤机计量精确度要求高、需进行风煤比跟踪控制的中速磨煤机上应用.刮板式给煤机结构较简单，密封性好 价格较低 与风扇磨煤机配套使用有很好的工程经验 对于双进双出钢球磨煤机直吹系统 虽不要求给煤机的调节精度很高，但电子称重式给煤机近几年其价格已降低一半以上、故选用耐压电子称重式给煤机是适宜的，如给煤机的计算出力以磨煤机的计算出力.即磨煤机的中后期出力 为基准计算.则给煤机的最大出力仅与磨煤机投运初期相当、遇煤种变化或磨煤机做最大出力试验时将无力适应。因此给煤机的计算出力应大于磨煤机在设计煤种和设计煤粉细度下的最大出力、并留有一定裕量,双进双出钢球磨煤机可在单侧给煤机给煤 单侧出粉工况下运行,条文中对配双进双出钢球磨煤机的给煤机单台计算出力原则规定为不少于磨煤机单侧运行时要求的给煤量,因为这是给煤机的最大出力工况.8。2,6.输粉机的设置原则和容量。考虑到其长度限制及利用率不高等因素.对邻炉间相互输粉这一点不作强制要求、目前300MW机组一般配用4台钢球磨煤机。2个煤粉仓 将1台锅炉的2个煤粉仓用输粉机连接后.已有足够的灵活性。根据、火力发电厂煤和制粉系统防爆设计技术规程.DL.T。5203的规定,对爆炸感度高、高挥发分.和自燃倾向高的烟煤 褐煤 不推荐采用贮仓式制粉系统、如果采用。不宜设置邻炉和.或制粉系统之间的输粉设施。8。2 8，目前工程设计中对大容量锅炉大多数采用二级动叶可调轴流式一次风机。从运行经验来看.动叶可调轴流风机的运行经济性较好,但在2台轴流风机启。停并列切换操作中，或当煤质变差一次风压增高以及空气预热器漏风率小于保证值等工况下很容易出现一次风机失速以至引发锅炉主燃料跳闸 MFT 相比之下.调速离心式一次风机使用的安全性更好一些.因此本条文对冷一次风机选用动叶可调轴流式风机还是调速离心式风机的优先顺序不作规定，选择一次风机的形式与调节方式除满足安全运行要求外 通常还要考虑风机与调速装置设备费.年运行维护费，基础费。占地面积及运行可靠性等.根据大多数技术经济比较结论意见，在保证调速装置使用可靠性的基础上,选择调速离心式一次风机比单速离心式一次风机更具节能优势。因此推荐离心式一次风机配置调速装置 条文中规定的风机风量裕量系指质量裕量，另加的温度裕量系指进风温度升高所引起的对风机容积裕量的要求,此时基本进风温度可按锅炉热力计算或风机厂标准计算温度选用.对冷一次风机的风量裕量从,火力发电厂设计技术规程,DL.5000 2000中的35,调整为20。30。主要考虑下列因素、1 基本风量按BMCR工况及空气预热器运行一年后保证漏风率计算，实际上已包含有一定的裕量。2,冷一次风机选型参数与管网特性匹配中普遍存在因压头裕量偏大而引起的附加风量裕量偏大问题.由于一次风管网系统的压头特性曲线比较平坦、风量增大时压头上升不多、由此导致风机在设计TB点调门开度下所能达到的实际风量裕量可能大大超过设计值，从长兴 张家口、石嘴山等300MW机组到玉环1000MW机组的核算情况来看.设计风量裕量为40,风压裕量为30、时、实际风量裕量大多高达60 甚至更大 以至需进行节能改造.3、随着回转式空气预热器密封技术的改进。漏风率已趋于降低 此时在锅炉三大风机容量选择计算中以一次风机容量降幅为最大，即对一次风机裕量的取用应与技术进步相适应 据西安热工研究院的调研结果认为。目前大中型机组中普遍存在一次风机裕量过大问题.其中既包括风量裕量偏大也包括压头裕量过大，考虑到压头计算中的不确定因素较多及轴流式风机防失速喘振的要求、本规范调小了风量裕量的取值，增加了压头裕量的下限值,目前大中型机组大多采用双级动调轴流式一次风机、在实际运行中普遍存在风机失速喘振现象，为此本规范要求对选用动调轴流式冷一次风机进行风机失速裕量校核 从防止风机失速角度来说、基本风量不宜取用过大。以免一次风机在空气预热器状态较好、新投运或大修后，或采取高性能密封技术降低漏风率运行时工作点过于靠近风机失速区.根据实际运行中磨煤机跳闸后一次风机容易出现失速这一情况。除了按本规范要求验算这类工况下的风机失速安全裕量外。还要求对风机调节设施及控制逻辑采取跟踪磨煤机跳闸、同步调小风机风量等技术措施